【正文】 面板混凝土配合比匯總 表45工程名稱(chēng)水泥品種水膠比砂率%單方混凝土材料用量kg/m3混凝土等級(jí)水水泥粉煤灰砂小石中石減水劑引氣劑纖維WHDFVFⅡ防裂劑四川紫坪鋪二期面板　3815126084738602602　　C25W12F100四川紫坪鋪一期面板3914827569740592592　　　云南省那蘭面板　14023860744592599　　C25W12F100小溪口面板普硅42538144340　744608608　　　　C20W8F100芭蕉河面板　3913822156766659540　　采用配合比。九、面板混凝土抗裂性能分析國(guó)內(nèi)面板壩面板混凝土配合比匯總國(guó)內(nèi)部分已建或在建工程的面板混凝土配合比見(jiàn)表45。從現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)看，初選的四組配合比混凝土拌合物和易性好、現(xiàn)場(chǎng)溜槽入倉(cāng)無(wú)骨料分離現(xiàn)象，四組配合比的施工性能均較好。這次混凝土現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證試驗(yàn)，四組配合比到達(dá)倉(cāng)面的時(shí)間為8min～27min，考慮到現(xiàn)場(chǎng)施工中的一些不可預(yù)計(jì)因素的影響，按拌合站到達(dá)倉(cāng)面的時(shí)間為20min，試驗(yàn)編號(hào)為H1H1H2H35的混凝土拌合物坍落度損失率分別為30%、23%、62%、73%。混凝土的含氣量和坍落度損失的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4表4圖36。在這次現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中，試驗(yàn)安排兩天時(shí)間，11月28日進(jìn)行某外加劑H1H17的現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)，氣溫為3℃、相對(duì)濕度為45%，各種原材料的溫度分別是水泥2℃、粉煤灰1℃、砂子0℃、小石1℃、中石2℃、水溫20℃，大風(fēng)天氣，混凝土的出機(jī)溫度4℃和5℃，倉(cāng)面溫度4℃和5℃，到達(dá)倉(cāng)面得時(shí)間分別為17min和27min。室內(nèi)試驗(yàn)初選配合比試驗(yàn)結(jié)果匯總見(jiàn)表42。室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)康模涸黾?天抗壓強(qiáng)度、抗彎強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、極限拉伸等試驗(yàn)項(xiàng)目，通過(guò)對(duì)3天、7天檢測(cè)指標(biāo)的分析，進(jìn)一步了解初選四組配合比的早期力學(xué)、變形性能；通過(guò)相應(yīng)的抗裂計(jì)算和性能分析，在初選的四組配合比當(dāng)中，推薦早期抗裂性能較好的配合比，作為最終擬采用的施工配合比。初選混凝土配合比的粉煤灰摻量為25%，配合比分別是：試驗(yàn)編號(hào)為H11，采用某新材料有限公司生產(chǎn)的JMPCA（Ⅳ）聚羧酸巖減水劑、 GYQ引氣劑；試驗(yàn)編號(hào)為H17，采用某新材料有限公司生產(chǎn)的JMPCA（Ⅳ）聚羧酸巖減水劑、GYQ引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的WHDF型增密劑；試驗(yàn)編號(hào)為H29，采用山西黃河外加劑廠生產(chǎn)的HLPLC聚羧酸巖減水劑、AE引氣劑；試驗(yàn)編號(hào)為H35，采用山西黃河外加劑廠生產(chǎn)的HLPLC聚羧酸巖減水劑、AE引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的WHDF型增密劑。 比熱、導(dǎo)溫系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果 表39試驗(yàn)編號(hào)比熱kJ/kg.℃導(dǎo)溫系數(shù)m2/h導(dǎo)熱系數(shù)kJ/.℃H17H35七、初選混凝土配合比從混凝土的拌合物力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果看，某系列外加劑、山西黃河系列外加劑在摻武漢化工學(xué)院的增密劑即試驗(yàn)編號(hào)為H1H35時(shí)，混凝土的拌合物和易性較好、力學(xué)、耐久性指標(biāo)滿足要求；混凝土極限拉伸值較大，10104，滿足設(shè)計(jì)要求；10106，10106，均較小。根據(jù)試驗(yàn)大綱的要求，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表38。根據(jù)混凝土的力學(xué)和變形性能的分析，絕熱溫升試驗(yàn)選取了試驗(yàn)編號(hào)為H17（即某新材料公司的減水劑、引氣劑和武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）、H35（山西黃河化有限公司的減水劑、引氣劑及武漢化工學(xué)院生產(chǎn)的增密劑）進(jìn)行了試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表3表3圖3圖35。 混凝土抗?jié)B、抗凍試驗(yàn)結(jié)果 表35試驗(yàn)編號(hào)抗?jié)B結(jié)果抗凍結(jié)果（彈摸損失%/質(zhì)量損失%）平均滲水高度cm滲透系數(shù)cm/s結(jié)果50次100次150次175次200次結(jié)果H021010＞W(wǎng)12＞F200H031010＞W(wǎng)12＞F200H051011＞W(wǎng)12＞F200H061010＞W(wǎng)12＞F200H08逐級(jí)加壓＞W(wǎng)12＞F200H091010＞W(wǎng)12＞F200H111011＞W(wǎng)12＞F200H121010＞W(wǎng)12＞F200H141011＞W(wǎng)12＞F200H151010＞W(wǎng)12＞F200H171010＞W(wǎng)12＞F200H181011＞W(wǎng)12＞F200H201010＞W(wǎng)12＞F200H211010＞W(wǎng)12＞F200H231011＞W(wǎng)12＞F200H241011＞W(wǎng)12＞F200H26逐級(jí)加壓＞W(wǎng)12＞F200H271011＞W(wǎng)12＞F200H291010＞W(wǎng)12＞F200H301010＞W(wǎng)12＞F200H321011＞W(wǎng)12＞F200H33逐級(jí)加壓＞W(wǎng)12＞F200H351010＞W(wǎng)12＞F200H36逐級(jí)加壓＞W(wǎng)12＞F200H381011＞W(wǎng)12＜F200H391011＞W(wǎng)12＜F200H411010＞W(wǎng)12＜F200H421010＞W(wǎng)12＜F200從表34的試驗(yàn)結(jié)果看，所有的抗?jié)B試驗(yàn)均滿足設(shè)計(jì)要求?？?jié)B試驗(yàn)采用一次性加壓法（除H0H2H3H36外），、穩(wěn)壓24小時(shí)，計(jì)算混凝土的滲透系數(shù)，根據(jù)相關(guān)資料提供的滲透系數(shù)和混凝土的抗?jié)B等級(jí)的關(guān)系，推斷出混凝土的抗?jié)B等級(jí)?；炷量?jié)B、抗凍試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表35。兩個(gè)廠家的減水劑、引氣劑，在摻減縮劑或增密劑的情況下的體積收縮變形量均小于僅摻減水劑、引氣劑的混凝土的體積變形量。黃河系列外加劑的混凝土的濕脹變化率與某系列外加劑拌制的混凝土的濕脹變化率沒(méi)有顯著地差別。黃河系列外加劑的混凝土的干縮值與某系列外加劑拌制的混凝土的干縮值沒(méi)有顯著地差別。 混凝土自生體積變形試驗(yàn)結(jié)果 表34 試驗(yàn)編號(hào) H02H05H08H11H14H17H20H23H26H29H32H35H38H41齡期d1自生體積變形量（106）000000000000000171428424960圖29 某外加劑、粉煤灰摻量20%自生體積變形曲線圖30 某外加劑、粉煤灰摻量25%自生體積變形曲線圖31 山西黃河外加劑、粉煤灰摻量20%自生體積變形曲線 圖32 山西黃河外加劑、粉煤灰摻量25%自生體積變形曲線圖33 不摻外加劑 粉煤灰摻量20%、25%自生體積變形曲線從表22表31看，兩個(gè)廠家的減水劑、引氣劑在摻增密劑的情況下，極限拉伸值大于僅摻減水劑、引氣劑和摻減水劑、引氣劑、減縮劑的混凝土；在粉煤灰摻量為20%，摻某和山西黃河減水劑、引氣劑及增密劑的混凝土的28天極限拉伸值比僅摻減水劑、%、%；在粉煤灰摻量為25%，摻某和山西黃河減水劑、引氣劑及增密劑的混凝土的28天極限拉伸值比僅摻減水劑、%、%。濕脹試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3圖24圖28。、圖19圖23?；炷恋母煽s、濕脹、分別摻某和山西黃河外加劑、不摻外加劑，粉煤灰摻量為20%、25%進(jìn)行了試驗(yàn)?；炷磷冃涡阅苤饕M(jìn)行了混凝土的極限拉伸值、干縮、濕脹和自生體積變形試驗(yàn)。式中：y—為抗壓強(qiáng)度MPa，x—為膠水比。某新材料公司和黃河化工有限公司兩個(gè)廠家的減水劑、引氣劑，在不同粉煤灰摻量和摻減縮劑、增密劑的抗壓強(qiáng)度和膠水比的相關(guān)性如下：粉煤灰摻量20%:某減水劑、引氣劑(編號(hào)H01H03)：y= r=；某減水劑、引氣劑、減縮劑(編號(hào)H04H06)：y= r=；某減水劑、引氣劑、增密劑(編號(hào)H07H09)：y= r=；山西黃河減水劑、引氣劑(編號(hào)H19H21)：y= r=；山西黃河減水劑、引氣劑、減縮劑(編號(hào)H22H24)：y=+ r=；山西黃河減水劑、引氣劑、增密劑(編號(hào)H25H27)：y=+ r=；基準(zhǔn)混凝土 (編號(hào)H37H39)：y= r=。基準(zhǔn)混凝土試驗(yàn)混凝土配合比參數(shù)及拌合物性能試驗(yàn)見(jiàn)表30，混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3抗壓強(qiáng)度與膠水比的關(guān)系曲線見(jiàn)圖17圖18。、力學(xué)性能試驗(yàn)?zāi)诚盗型饧觿┗炷僚浜媳葏?shù)及拌合物性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表22表23，混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表24表2抗壓強(qiáng)度與膠水比的關(guān)系曲線見(jiàn)圖5圖10。本次試驗(yàn)采用系列配合比的設(shè)計(jì)方法，、。 拌合物坍落度、含氣量延時(shí)損失 表21試驗(yàn)編號(hào)H11H14H29H35備注外加劑廠家某某山西黃河山西黃河水膠比單位用水量kg122124115115膠材用量(C+F)kg229+76233+77216+72216+72減水劑%引氣劑%減縮劑%///增密劑%///出機(jī)坍落度mm55555055含氣量%密度kg/m3234223622344241530min坍落度mm/損失率%30/4515/7320/6015/73含氣量%/損失率%密度kg/m3240824182468246060min坍落度mm/損失率%15/730/10010/8010/82含氣量%/損失率%密度kg/m32475247524822473六、混凝土配合比設(shè)計(jì)試驗(yàn)混凝土配制強(qiáng)度根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度C25和強(qiáng)度保證率90%，按照《水工混凝土施工規(guī)范》中的公式計(jì)算混凝土的配制強(qiáng)度。試驗(yàn)的結(jié)果見(jiàn)表21。試驗(yàn)是在現(xiàn)有的室內(nèi)溫濕度條件下進(jìn)行的，試驗(yàn)時(shí)的室內(nèi)溫度、相對(duì)濕度分別為25℃、58%。根據(jù)表20的試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)于某系列外加劑和山西黃河系列外加劑選擇相應(yīng)的參數(shù)為混凝土拌合試驗(yàn)的依據(jù)。外加劑摻量試驗(yàn)對(duì)某的系列外加劑和山西黃河系列外加劑，、粉煤灰摻量為20%、25%時(shí)進(jìn)行了外加劑的摻量選擇試驗(yàn)，其結(jié)果見(jiàn)表20。砂率選擇試驗(yàn)、粉煤灰摻量20%、25%、某新材料有限公司及黃河外加劑有限公司生產(chǎn)的系列外加劑分別進(jìn)行砂率選擇試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表19。 粗骨料摻配比例試驗(yàn)結(jié)果 表18試驗(yàn)項(xiàng)目比例5mm～20mm60555045403520mm～40mm404550556065振實(shí)密度kg/m3186718781895189519001881孔隙率%從表18的結(jié)果看，粗骨料在比例為（520）mm與（2040）mm的比例為40：60時(shí)，密度最大、孔隙率最小。 膠凝材料水化熱結(jié)果 表17齡期d01357項(xiàng) 目水化熱（kJ/kg）/水化熱降低率（%）連電粉煤灰摻量(%)0015021524426920013919822323625098174197210 圖4 不同粉煤灰摻量水泥水化熱的曲線