【正文】 6. 為滿足生產(chǎn)的連續(xù)性，供電一定要滿足雙電路的要求，同時(shí)電。4. 連續(xù)運(yùn)行的重要電機(jī)，宜在儀表室內(nèi)安裝電流表，并有運(yùn)行指示和事故信號(hào)。2. 電動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)和停止一般為機(jī)房操作，如電動(dòng)機(jī)臺(tái)數(shù)少且距離儀表室近，也可在儀表室內(nèi)控制。 車間平面圖 見車間布置圖 設(shè)備一覽表 表14 設(shè)備一覽表編號(hào)設(shè)備名稱規(guī)格數(shù)量圖號(hào)或型號(hào)1橫管初冷器5見工藝流程圖2煤氣鼓風(fēng)機(jī)附電機(jī)2D1250—22型2JK2—630—23鼓風(fēng)機(jī)水封槽21F 46624電捕焦油器Dg 3600，H=1227021F 46655機(jī)械化氨水中間槽31F 46026循環(huán)氨水中間槽Dg 5150，H=3600，139 TH 0747焦油中間槽Dg 5100，H=2500，139 TH 0728焦油貯槽Dg 600，H=8245，239 TH 0759初冷冷凝液中間槽Dg 5100，H=2500，139 TH 08010事故氨水槽Dg 5100，H=3600，139 TH 07311循環(huán)氨水泵附電機(jī)H=55~42米，N=155千瓦212 Sh—942JS—116—412中間焦油泵附電機(jī)H=~，N=17千瓦2100 YD1642JO 2—61—213焦油泵及冷凝液泵附電機(jī)H=~，N=17千瓦3100 YD1643JO 2—61—214初冷循環(huán)水泵附電機(jī)H=32~22米，N=135千瓦214 Sh—192JS 115—415鼓風(fēng)冷凝液液下泵附電機(jī)H=，N=4千瓦2 FY—122JO 2—32—216鼓風(fēng)冷凝液槽Dg 2000，L=7000，139 TH 07017初冷循環(huán)水池1混凝土18手動(dòng)單梁起重機(jī)Q=5噸，114 Sh—19JS 115—419手動(dòng)單軌小車附手拉葫蘆Q=1噸，H=1SDX—3型SH 1型20操作走臺(tái)39 TH 04339 TH 04439 TH 04521潤(rùn)滑油濾油機(jī)附電機(jī)N=1LK 50 型BJO 2—21— 22高位油箱2150型23油站附電機(jī)N=2YZ 160BJO 2—21— 24油站加熱器底罩21F466125移動(dòng)梯H=210011B 333—626電捕焦油器水封槽Dg 800，H=4000139 TH 079 供電照明系統(tǒng) 供電系統(tǒng)及用電要求1. 回收車間各工段供電負(fù)荷按焦化廠負(fù)荷分級(jí)規(guī)定。 6. 室內(nèi)樓板上的管孔應(yīng)有高度不小于100毫米的堰。 4. 地下式的油池或水池應(yīng)有防滲漏措施。 2. ，如有特殊要求，另行提出。此時(shí)，兩極間的所需電位差為： 伏……………(32)式中：—電暈極鋼絲半徑，cm；—沉淀管半徑，cm；E—電壓梯度， E=4000V/cm則： 焦油霧滴的運(yùn)動(dòng)時(shí)間 焦油霧滴運(yùn)動(dòng)時(shí)間按下式計(jì)算： 秒………………………………….(33) 式中A按下式計(jì)算： 厘米2/秒…………………(34)式中：V—兩極間的電位差，電磁單位；e—電子荷，取—煤氣粘度，取d—最小焦油霧滴直徑，取L—煉焦煤氣0℃時(shí)的氣體分子平均間距，為而在54℃時(shí)為：因此， 沉淀極管數(shù)的確定所需電極管的容積為： ………………………(35)，每根點(diǎn)機(jī)關(guān)的容積為： 所需電極管的數(shù)目為： 所以選用3臺(tái)109根的電捕焦油器。電捕焦油器中的焦油通過水封排出。頂部掛架用三個(gè)拉條懸掛在絕緣子上。 在每根沉淀管中心都穿一條電暈極，掛在頂部掛架上。電捕焦油器結(jié)構(gòu)見圖8，焦?fàn)t煤氣從連接 管引入，通過兩塊分配柵板而進(jìn)入懸掛在管板上的沉淀管內(nèi)。在最近的設(shè)計(jì)中，也有將電捕焦油器設(shè)置在鼓風(fēng)機(jī)前。這兩種方案各有其優(yōu)缺點(diǎn) 。在焦化廠采用電捕焦油器脫出煤氣中的焦油霧，電捕焦油器優(yōu)點(diǎn)是效率高，可達(dá)98~99% ，電力消耗小，阻力不大[11 ~ 15] 。煤氣含這么高的焦油是不利的，因?yàn)樗绊懥蜾@和洗苯用的洗油質(zhì)量 。 電捕焦油器的選型 為了保證回收車間的的鼓風(fēng)機(jī)后的煤氣管道和回收設(shè)備的正常操作，在鼓風(fēng)機(jī)后設(shè)置電捕焦油器以進(jìn)一步捕集煤氣中的焦油霧。則鼓風(fēng)機(jī)的軸功率： ~，則:由于鼓風(fēng)機(jī)操作時(shí)可能出現(xiàn)超負(fù)荷，因次鼓風(fēng)機(jī)的傳動(dòng)功率應(yīng)當(dāng)大于所需的軸功率；當(dāng)用蒸汽透平機(jī)帶動(dòng)時(shí)要大于15%，當(dāng)用電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)時(shí)要大于25~30%。 冷鼓風(fēng)機(jī)的揚(yáng)程鼓風(fēng)機(jī)的揚(yáng)程取決于煤氣設(shè)備及管道系統(tǒng)的阻力，回收車間煤氣管道和設(shè)備的阻力一般采用如下表13數(shù)值：表13 煤氣管道的各個(gè)管段和設(shè)備的阻力一般規(guī)定吸入狀態(tài)毫米水柱從焦?fàn)t到鼓風(fēng)機(jī)前的煤氣管道壓力400管式煤氣冷卻器的阻力100小計(jì)500壓出狀態(tài)毫米水柱從鼓風(fēng)機(jī)到焦化廠邊界的煤氣管道的阻力400電捕焦油器的阻力50飽和器系統(tǒng)的阻力600煤氣最終冷卻器的阻力150苯洗滌塔的阻力300邊界處煤氣剩余壓力400小計(jì)1900根據(jù)上式計(jì)算總阻力為2400毫米水柱，故應(yīng)選揚(yáng)程不小于3000毫米水柱的鼓風(fēng)機(jī)。鼓風(fēng)機(jī)是為了從焦?fàn)t中抽出煉焦煤氣，加壓后送入化學(xué)產(chǎn)品回收車間，通過一系列設(shè)備和管道，在焦化廠邊界保持一定的壓力。 離心式煤氣鼓風(fēng)機(jī)的工藝計(jì)算及選型鼓風(fēng)機(jī)是從焦?fàn)t中吸取煤氣和產(chǎn)生煤氣通過回收車間設(shè)備及煤氣管道所必需的壓力。C3585材質(zhì)10號(hào)鋼（鍍鋅）Q235B線膨脹系數(shù)（1/C）彈性模量/MPa許用應(yīng)力/MPa111尺寸/mm管子根數(shù)5500排列方式正方形管間距/mma=72管子與管板的連接方式開槽脹接脹接長(zhǎng)度/mml=80許用拉脫力/MPa在溫差應(yīng)力作用下，管子每平方米脹接周邊上所受到的力： 其中： ……………………………………………………（32）換熱管總截面積為： …………（33）殼壁橫截面積為：，故管子拉脫力在許用范圍內(nèi)。若兩者方向相同，管子的拉脫力為；反之，管子的拉脫力為，方向同和兩者中較大者。在操作壓力作用下，管子每平方米脹接周邊上所受到的力： 式中： ； ； ； ； 管子成正三角形排列時(shí)， 管子成正方形排列時(shí)， 式中： 。試驗(yàn)證明，對(duì)于管子與管板是焊接連接的接頭，接頭的強(qiáng)度高于管子本身金屬的強(qiáng)度，拉脫力不足以引起接頭的破壞；但對(duì)于管子與管板是脹接連接的接頭，拉脫力則可能引起接頭處密封性的破壞或使管子松脫。 初冷器管板的拉脫力校核初冷器（換熱器）在操作中，承受流體壓力和管壁否認(rèn)溫差應(yīng)力的聯(lián)合作用，這兩個(gè)力在管子與管板的連接接頭處產(chǎn)生一個(gè)脫力，使管子與管板有脫力的傾向。h℃) —管內(nèi)徑，m；—與有關(guān)的系數(shù)。℃) 根據(jù)下式…………..(26) 其中： —雷諾準(zhǔn)數(shù)；—普蘭特準(zhǔn)數(shù)；—水的導(dǎo)熱系數(shù)，kJ/(m℃)/kJ —管壁對(duì)水的給熱系數(shù)，kJ/(m2℃)/kJ —橫管式初冷器內(nèi)沉積物的熱阻，(m2℃)；主要取決于煤氣中水蒸汽平均含量（體積%）按下式計(jì)算： …………..(25) —金屬管壁表面上的垢層的熱阻，(m2設(shè)采用三臺(tái)并聯(lián)操作，則煤氣傳給水的傳熱系數(shù)按下式計(jì)算：…………..(24)式中：—煤氣對(duì)管壁的給熱系數(shù)，kJ/(m2h根據(jù)物性數(shù)據(jù)查得各溫度下煤氣被水汽飽和后的總熱焓和水汽含量見表12所示。因此：兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的物料平衡總結(jié)見下表11：表11 兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的物料平衡物料名稱輸入千克/時(shí) 米3/時(shí)輸出千克/時(shí) 米3/時(shí)干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨57919273972077——2178——481小計(jì)水溶解氣體焦油總計(jì)——————————————2739——103—— 橫管式煤氣初冷器的衡算 橫管式煤氣初冷器的冷卻水量的計(jì)算為簡(jiǎn)化工程計(jì)算，熱量衡算只考慮干煤氣冷卻和水蒸汽冷卻兩項(xiàng)。設(shè)焦油汽在初冷器的第一段冷凝了90%，溶解于剩余氨水中的氨、硫化氫和二氧化碳的總量為103標(biāo)m3，而在第一段溶解了90%。 入初冷器水蒸汽的量為：60176－2257=57919kg/h 或74886－2809=72077m3/h入初冷器水煤氣帶入的熱量為：－5218708= 進(jìn)入橫管初冷器的物料組成進(jìn)入煤氣初冷器的煉焦煤氣溫度為83℃，壓力為200mmH2O表10 進(jìn)入橫管初冷器的物料如下：物料名稱kg/hm3/h干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨57919273972077小計(jì) 一段初冷器出口煤氣中水蒸汽的計(jì)算 煤氣出口溫度為45℃，壓力為400mmH2O。表8 集氣管的物料平衡物料名稱輸入千克/時(shí) 米3/時(shí)輸出千克/時(shí) 米3/時(shí)干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨2739小計(jì)循環(huán)氨水1004300————焦油——————總計(jì)表9 集氣管的熱平衡物料名稱輸入熱量（kJ/h）輸出熱量（kJ/h）干煤氣水蒸汽焦油汽苯族烴硫化氫氨小計(jì)循環(huán)氨水焦油——集氣管熱損失——總計(jì) 兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的初步冷卻工藝計(jì)算及選型 本設(shè)計(jì)中采用兩段橫管初冷器，第一段從83℃冷卻到45℃，第二段從45℃冷卻到25℃，第一段用循環(huán)水冷卻，第二段采用低溫冷卻水冷卻。因此前面假設(shè)的離開集氣管的煤氣溫度是正確的。h故：噴灑氨水帶入集氣管的熱量為：QⅡ=100077=進(jìn)入集氣管的總熱量：Q入=QⅠ+QⅡ =+= kJ/h 輸出熱量1. 煉焦煤氣從集氣管帶走的熱量QIII（1）干煤氣帶走的熱量： Q1=MrCrt2………….. (9)設(shè)集氣管出口煤氣溫度為83由有關(guān)數(shù)據(jù)手冊(cè)上查到82~650之間焦?fàn)t煤氣的平均比熱容為則按質(zhì)量計(jì)的比熱為：Cr= kJ/()故：Q1=83= kJ/h （2）水蒸汽帶走的熱量： Q2=MB(+CBt2)=(+M) (595+83) = M+ kJ/h式中：—水蒸汽的比熱，kJ/() —0水蒸汽的焓，kJ/kg（3）焦油汽帶走的熱量： Q3=MCM(+CCMt2) ………….. (10)式中：—0焦油汽的焓，kJ/kg焦油汽的比熱：CCM=(+10383) = ()故：Q3=MCM(+CCMt2)=2739(88+83)= kJ/h（4）粗苯汽帶走的熱量：………….. (11)粗苯汽的比熱：故：Q4=83=（5）硫化氫帶走的熱量：Q5=McCct2………….. (12)式中：Cc—硫化氫的比熱，()故：Q5=McCct2=83= kJ/h（6）氨帶走的熱量：Q6= MαCαt2………….. (13)式中：Cc—氨的比熱， kJ/() 故： Q6= MαCαt2=83 = kJ/h則：焦?fàn)t煤氣從集氣管帶走的熱量為：QⅢ=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6………….. (14)=++++++=(+) kJ/h2. 循環(huán)氨水和冷凝焦油帶走的熱量：QⅣ=(W1－M+gCMCCM)TB1………….. (15) 式中： TB1—離開集氣管的氨水和焦油的溫度，并規(guī)定此溫度高于噴灑氨水溫度2~3℃，即TB1為80℃ CCM—焦油汽的比熱，按下式計(jì)算：CCM=（+10380）= kcal/(kg