【正文】 1) 標準及非標準的設備價格參考有關(guān)資料及當前接個做出估計2) %計算3) 工藝管道按照材料費的220%計算4) 管材料按當前市場計，考慮物價上漲等因素，煤氣管道按原材料的價格就地加工計算5) 設備安裝費按購買價格的20%計算6) 工具費按購置設備費的1%計算7) 施工管理費按設備施工費的5%計算8) %計算9) 建筑工程費只包括主要建筑，基礎(chǔ)建筑包括在設備安裝費中10) 不可預見費用以工程費用的5%計算(一) 建筑工程費用表91名稱面積/㎡單價（元/m2）總價（萬元）242=360650 242=360 550硫銨倉庫2415=360 500酸地下槽1312=156 450一層平面4422=968 300 總計2204(二) 設備購置費1) 標準設備的價格表92名稱規(guī)格單價（元/臺）數(shù)量總計（萬元）大循環(huán)泵100FZ4060004小循環(huán)泵3/2C—AH40002結(jié)晶泵65F—2538004廢水泵65F—2538002液下泵—3A35001 煤氣閥DN900120005 6離心機WH800BN1000002 20硫酸泵IH503215045002通風機65001 引風機65001 總計 2) 非標準設備價格非標準設備的估價是以設備主要材料的總重量為基準，按材料重要的制造價為指標，兩者之積即為價格。生活設施包括廁所、更衣室、休息室、浴室等廠公用設施。（2） 放火防爆等級本工段的爆炸和火災危險場所等級見下表。具體送到硫銨工段由焦化廠統(tǒng)一安排。 本工段所屬的回收車間設立維修車間。（7） 耐酸地坪上的硫酸貯槽，母液貯槽，滿流槽的基礎(chǔ)起高度應大于20mm，.（8） 硫酸倉庫應鋪設耐酸地坪,同時還要考慮耐磨,抗壓強度,為運輸方便,倉庫靠近公路的一側(cè)建有臺階和大門.(1) 本工段主要用水有生產(chǎn)用水和生活用水兩部分,生活用水主要是洗手池用水,所以就不單獨設立管道,在總水管(生產(chǎn)用水)上引出的一部分生活用水.水質(zhì)要求:生產(chǎn)冷卻水水質(zhì)應達到以下要求 pH值 ~ 懸浮物 ≤50mg/L 硬度 滿足水質(zhì)穩(wěn)定要求 水溫 ＜30℃(2) 排水本工段由蒸氨塔生產(chǎn)的蒸氨廢水有廢水泵打到粗苯工段的冷卻水架上冷卻,冷卻后送到生化脫酚工段處理,. 蒸氨分凝器排出的熱水送到?jīng)鏊?再由涼水池送到本工段.由降水和降雪而來的水直接排入明渠,然后直接排入排水系統(tǒng).(1) 硫銨工段設立一個配電間,電源由焦化長統(tǒng)一安排,供電符合焦化廠分級規(guī)定, 硫銨工段用電包括生產(chǎn)用電和生活用電.(2) 生產(chǎn)用電主要用于電機,本工段共有16臺泵,其中有10臺泵經(jīng)常操作,動力電壓380V.(3) ,結(jié)晶泵,引風機,通風機,廢水泵的電動機在儀表室內(nèi)安裝,有電流表,并運行指示和事故信號.(4) ,對室外飽和器采用安全燈,對儀表室,操作室,控制室采用日光燈,在結(jié)晶槽主離心機,硫酸高位槽至飽和器的管道視鏡上安裝局部照明,設備上的液面指示處也有局部照明.(5) 工段辦公室和主要儀表操作室有調(diào)度電話和自動電話.本工段對采暖通風的要求見下表” 生產(chǎn)廠房名稱主要有害氣體冬季室內(nèi)采暖溫度最小換氣次數(shù)（次/時）硫銨結(jié)晶槽、離心室氰化屋1615硫銨干燥器余熱105硫銨倉庫硫銨粉塵52~3,電氣連鎖及檢化驗項目(1) 儀表項目儀表的種類測量項目測量點音響及設備自動化要求自動調(diào)節(jié)盤上標示自動顯示流 量 計工段新水流量管道上　△△247。室外地坪的周圍應設地溝。一層樓房的高度應根據(jù)硫銨貯斗距地面的高度，根據(jù)包裝。（4） 。（2） 廠房的結(jié)構(gòu)形式主要采用鋼筋混凝土和磚混泥土，鋼筋混凝土發(fā)框架結(jié)構(gòu)以現(xiàn)澆為主。（3） 大加酸時，負責母液大槽的酸焦油撈出工作。5． 包裝工（1） 負責硫銨成品的過濾，包裝工作。4． 沸騰干燥器工（1） 負責沸騰干燥器、螺旋給料機、鼓風機、引風機操作。3． 離心機工（1） 負責離心機操作，保持產(chǎn)品質(zhì)量符合技術(shù)規(guī)定。（3） 負責本工段硫酸的輸送。2． 泵工（1） 負責本工段的各個泵的正常運轉(zhuǎn)，并與飽和器工密切配合，保持滿流槽液面無焦油大塊。（2） 負責人崗位儀表的維修和保養(yǎng)。所以本工段共需42人。因為干燥器工人、離心機工人和包裝工人每班只有4小時工作，為提高老動生產(chǎn)率，所以一般來說不特地雇傭其他工作人員。補缺人員占生產(chǎn)人員的5%。這些由車間統(tǒng)一安排。本設計的職工只考慮了崗位生產(chǎn)工人，補缺工人，對輔助生產(chǎn)的工人只考慮維持正常生產(chǎn)所需要的技術(shù)員、安全員和管道維修工?！　”驹O計蒸氨系統(tǒng)布置在工段的一側(cè)，蒸氨塔應靠近樓體，其他如氨水換熱器、氨水中間槽參考生產(chǎn)實際布置，氨氣分凝器設在樓頂。　　本設計中結(jié)晶槽設在四層，離心機設在三層，干燥器設在二層，另外各層還有其他相應設備、設施?！　×蜾@工段布置在冷凝鼓風工段之后，粗笨工段之前，工段前后，左右都靠近廠內(nèi)公路，給產(chǎn)品和原料運輸提供方便。安裝孔和安裝門大小應能滿足吊裝最大組件需要。３）在布置條件允許時氨氣分凝器檢修可設置手動單軌吊車。１）檢修飽和器機組設置電動或手動橋式吊車，在飽和器一側(cè)應留有能放下一套飽和器機組的檢修用地，當采用坦克吊作為起吊實施時，除建筑固定車道外，尚需根據(jù)坦克吊其回轉(zhuǎn)臂在起吊最大部分時所需作業(yè)區(qū)大小在飽和器機組附近留有足夠的作業(yè)廠地。１）蒸氨塔位置應靠近樓體。４）為保證往干燥器內(nèi)給料均勻，可設置螺旋給料機，當由離心機下面的螺旋輸送機直接往干燥器內(nèi)給料時，離心機溜槽口與輸送機端部的距離不小于１米。２）兩臺連續(xù)離心機中心距離不宜小于４米。１０）飽和器加酸視鏡應布置在操作室內(nèi)靠近飽和器一側(cè)的墻上或室外平臺上，加酸視鏡安裝高度應保證在大加酸時硫酸呈細流通過加酸視鏡，然后自流進入飽和器內(nèi)。８）除酸器的安裝高度應使其錐底能順暢自流入滿流槽設置內(nèi)的小于液封槽中，液封槽中的液面高度應小于鼓風機的全壓。６）滿流槽引起至儲槽的母液滿流管道，其管底應高出地面２米以上，管道傾斜度應大于５％。４）滿流槽布置在靠近母液儲槽的一側(cè)。２）飽和器中心距離一般不小于下列數(shù)據(jù)：　?。模危叮玻担帮柡推?，　　１２米；　?。模危矗担埃帮柡推?，　　　９米；　?。模危常埃埃帮柡推?，　　?。访住＃矗┧釒煲话銌为氃O置，其泵房布置在靠近硫酸高位槽的廠房一側(cè)。２）硫銨倉庫應布置在主廠房一側(cè)。m 附電機型號 112m——2 N= KW１）由硫銨、蒸氨、酸庫等部分組成?！? 則其換熱面積 F=== ㎡ V=20890/= m3/h 式中 992,2——30～50℃時水的密度 ㎏/m3 根據(jù)《化工工藝設計手冊》第二版選用螺旋板式換熱器,其具體參數(shù) PN≤ FN=15㎡ DN=900㎜ b=14㎜ δ=4㎜ H= F=㎡ V=㎜ Lt= f=㎜ d=300㎜ 旋風分離器計算選型1) 出沸騰干燥器氣體溫度 70℃2) 計算氣體流量= m3/h3) 根據(jù)設計定額,要求進入旋風分離器的尾氣速度不小于 20m/s 本設計取 23m/s則所需截面面積為 F== m4) 設入口為矩形,邊長為a,b 且a=2b 則 ab=2b= ∴b= m a= m5) 筒體直徑 DO=2a=2= m6) 筒體高 H1=2DO=2= m7) 全高 H=4DO=4= m8) 出口管直徑 D1=DO/2=a= m9) 根據(jù)《化工工藝設計手冊》(化學出版社)選用CLK—700型擴散式旋風分離器1) 按設計定額,要求引風機吸力不小于400㎜H2O,本設計取500㎜H2O2) 在70℃,壓力為500㎜H2O(負壓)下,抽風機入口流量為= m3/h3) 實際條件下風壓實際條件下密度為 ρ==㎏/m3HT=500㎜H2O= Pa根據(jù)以上計算,選用9— 型離心通風機,全壓872㎜H2O 流量6978 m3/h,附電機型號 Y200L1—21) 計算風壓選用沸騰干燥器的熱風進口,通風機的入口外側(cè)為參考面,通風機入口外側(cè)壓力 P1=3950 Pa(表壓) μ1= m/s Z1=5 m熱風進口 P2=0 Pa(表壓) μ2=0 m/s Z2=0 m∵(P2P1)/P2=(101325+3950101325)/101325=%﹤20%∴可用ρm=〔273(273+140)+〕/2=㎏/m3根據(jù)佰努力方程式可得 ρm gZ1+ρmμ1/2+P1+T=ρm Gz2+ρmμ2/2+P2+ρm∑hf代入已知條件 T=ρm Gz1+ρmμ1/2+P1+ρm∑hf其中ρm∑hf為管道及管體阻力和煤氣燃燒管阻力之和,根據(jù)實際情況定為 3500 PaT=5++3950+3500= PaT=2) 計算風量=4890 m3/h根據(jù)以上計算結(jié)果,選擇風機型號為9—,全風壓為936㎜H2O,流量5475 m3/h,附電機型號Y200L1—2 按硫銨工段定額取每小時生產(chǎn)1噸硫銨需結(jié)晶槽容積2～3 m3, m3. 則V=24/15= m3 根據(jù)《化工工藝設計手冊》選用90176?！? Qc=20890(5030)= kJ/h Qh=25310(105t)式中 ——105℃時水的比熱 kJ/(㎏℃) ——92℃時水蒸汽的熱焓 kg/㎏回流液帶出熱量 q4= kJ/h冷卻水帶出熱量 q5(水溫由32℃到45℃)Q2=q3+q4+q5=+q5由Q1=Q2 ∴q5= kJ/h3) 所需換熱面積 氨氣 ℃ 102 → 98 水 ℃ 45 ← 32 △t ℃ 57 66由《煉焦化學品回收與加工》中取經(jīng)驗值 K=300W/(㎡℃) % ——含氨量 ——102℃時水的熱焓 KJ/Kg氨解析放出的熱量 q5=%491=213004 kJ/h廢水帶出的熱量 q6=(+G)105 =+ kJ/h散熱損失 q7=q3+2%=2738G= kJ/hQ2=q4+q5+q6+q7 =+213004+++ =+ kJ/h由Q1=Q2 得 G== kJ/h1噸氨水所用蒸汽量 g=G/F=廢水量 W=+= kg/h= t/h6) 塔板層數(shù)確定直接蒸汽加熱時,提餾段操作方程: Ym=式中 W——廢水量 kg/h G——直接蒸汽耗量 kg/h XW——廢水含氨量 % 即 YM=以進料含氨量濃度 XF=% 按《煉焦化學品回收與加工》附表5中數(shù)據(jù)采用逐板計算法計算提餾段理論板數(shù).X % Y % ∴提餾段需理論板數(shù)為7對于精餾段由于塔頂氣相濃度不高于和進料平衡的氣相濃度,所以只需要一塊理論板,則全塔理論板數(shù)為8塊.本設計采用浮閥塔,則實際板數(shù)為8/=167) 塔徑計算∵V＜G ∴用塔底氣相體積確定塔徑G= = m3/h原料汽化熱取水的熱量為 1500kJ/kg 平均溫度(98+50)/2=74℃ρl= ㎏/m3 ρV= ㎏/m3 查《化工原理》天大版附表7 kJ/(㎏k) ——1Nm3煤氣中含苯族烴的量 kg/m3Q氨=459..8645= kJ/h∴Q入= Q干煤氣+ Q水蒸汽+ QH2S+Q苯族烴+ Q氨 = =X熱蒸汽放出熱量為:Q2 Q出=Q1+Q2=X+Q22) 輸出熱量 Q出a) 煤氣帶出熱量 干煤氣=6843570= KJ/h 水蒸氣=(+70)= KJ/h H2S=6843570= KJ/h 苯族烴=6843570= KJ/h 氨=70= KJ/h1=干煤氣+水蒸氣+H2S +苯族烴+氨 = KJ/hb) 散熱損失熱量一般取散熱器損失熱量為換熱器熱量的5%左右,即2= Q2換熱器的熱量即為飽和水蒸氣放出的熱量,即 Q出=1+2=+ Q2 令Q出=Q入 即 10521298+Q2=+ Q2 ∴Q2= KJ/h ∴水蒸氣的耗量: = ㎏/h 式中 ——飽和水蒸氣冷凝潛熱 KJ/㎏