【正文】 relative to the other, defines all feasible relative positions between the pair of blanks. A corollary of this property is that if the Minkowski sum of a single part is calculated. With its negative, .,. (A plete explanation of these properties of the Minkowski sum is given in [15].) These observations were the basis for the algorithm for optimally nesting a single part on a strip.The situation when nesting pairs of parts is more plex, since not only do the optimal orientations of the blanks and the strip width need to be determined, but the optimal relative position of the two blanks needs to be determined as well. To solve this problem, an iterative algorithm is suggested:Given: Blanks A and B (where B=–A when a blank is paired with itself at 180186。) around A and following the trace of some reference point on B. For example, shows an example blank A. If a reference vertex is chosen at (0, 0), and a copy of the blank rotated 180186。[7], the pitch and width of the layout determined and the material utilization calculated. After repeating these steps through a total rotation of 180186。 for example, in a stamping operation running at 200 strokes per minute, a savings of just 10 grams of material per part will accumulate into a savings of more than a tonne of raw material per eighthour shift. The material utilization is set during the tooling design stage, and remains fixed for the (usually long) life of the tool. Thus, there is significant value in determining the optimal strip layout before tooling is built. This task is plicated, however, since changing each variable in the layout can change both the pitch (distance along the strip between adjacent parts) and strip width simultaneously. Evaluating layout efficiency manually is extremely challenging, and while exact optimal algorithms have been described for the layout of a single part on a strip, so far only approximate algorithms have been available for the layout of pairs of parts together. Nesting solutions for pairs of parts is an important problem since it is empirically known that nesting pairs of parts can often improve material utilization pared to nesting each part on a separate strip. This paper addresses the mon cases in which a given part is nested with a second copy of itself rotated at 180186。 這次設(shè)計對于我們即將參加工作的我給了極大的幫助，幫助我盡快適應(yīng)新的工作，并在自己的工作崗位上勤奮努力，將自己在大學(xué)三年所學(xué)的知識很好的運用于工作和實踐當(dāng)中. 參考文獻(xiàn)[1] 成虹.《沖壓工藝與模具設(shè)計》. 第1版. 高等教育出版社. 2002年7月.[2] 瓦瑞麟.《模具制造工藝學(xué)》. 第1版. 清華大學(xué)出版社. 2005年1月.[3] 羅良武、王嫦娟.《工程圖學(xué)及計算機(jī)繪圖》. 第1版. 機(jī)械工業(yè)出版社. 2003年2月.[4] 何鏡民 .《公差配合與技術(shù)測量》. 第2版. 機(jī)械工業(yè)出版社. 1999年10月.[5] 李志剛.《中國模具設(shè)計大典》電子版. . 2003年5月.[6] 吳宗澤. 《機(jī)械零件設(shè)計手冊》.機(jī)械工業(yè)出版社. [7] 王新華. 《沖模結(jié)構(gòu)圖冊》. 機(jī)械工業(yè)出版社. [8] 王孝培. 《實用沖壓技術(shù)手冊》. 機(jī)械工業(yè)出版社. [9] 鄭可锽. 《實用沖壓模具設(shè)計手冊》. 宇航出版社. 1990年5月[10] 金屬機(jī)械加工工藝手冊附錄附錄1：英文文獻(xiàn) In stamping, operating cost are dominated by raw material costs, which can typically reach 75% of total costs in a stamping facility. In this paper, a new algorithm is described that determines stamping strip layouts for pairs of parts such that the layout optimizes material utilization efficiency. This algorithm predicts the jointlyoptimal blank orientation on the strip, relative positions of the paired blanks and the optimum width for the strip. Examples are given for pairing the same parts together with one rotated 180186。 但由于時間有限，僅僅利用這段時間來提高自己的工藝分析和設(shè)計能力是不行的，而且分析了自己在本次畢業(yè)設(shè)計中出現(xiàn)的問題，使我意識到只有不斷學(xué)習(xí)才能使自己有所提高，而且空有讀書的動作還不行還要有實踐能力和一種投入其中的思維能力。（4）、進(jìn)行試沖，并逐步調(diào)整滑塊到所需高度。使模柄進(jìn)入模柄孔，并通過滑塊上的壓塊和螺釘將模柄固定。推件塊安裝在凹模體大孔內(nèi)，上模回程時，推桿作用向下的行程使推件塊把卡在凹模刃口里的工件推出。 其工作原理由圖41可得出。 主要零部件設(shè)計 定位零件的設(shè)計卸料板上設(shè)置有2個導(dǎo)料銷和1個擋料銷，分別與卸料板采用H7/m6配合，由于導(dǎo)料銷和擋料銷伸出卸料板上平面，為避免模具閉合時與落料凹模干涉，因此應(yīng)在落料凹模下平面對應(yīng)位置開讓位孔。4. F預(yù)=F卸/2=500/2=250N5. 根據(jù)結(jié)構(gòu)初選為2根彈簧，按預(yù)壓力F預(yù)（500N）和模具的結(jié)構(gòu)尺寸，參考資料P367附錄C1可選擇39～44號的彈簧，其負(fù)荷F=390N﹥F預(yù)檢驗是否滿足S1﹥S總6. 其中S工作=1mm+1mm=2mm7. 查資料P367附錄C1及負(fù)荷——行程曲線可得下列數(shù)據(jù)即下表所示： 彈簧序號HH1S1=HH1S預(yù)S總=S工作+S預(yù)+S修磨393040401341503542602340437046242450448065由上表格得，選用41號彈簧：其外徑D=16mm,模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 模具總體設(shè)計 。彈簧的裝配高度為H2=H自由S預(yù)=55mm。：導(dǎo)柱—22㎜135㎜導(dǎo)套—38㎜90㎜41㎜, 其中，導(dǎo)柱選用A型，導(dǎo)套選用A型，具體尺寸和形狀見參考資料P41表（230）（231）（2） 彈簧的設(shè)計計算： 卸料力F卸=500N，根據(jù)結(jié)構(gòu)初選為2根彈簧。參考資料表21可知，㎜，因此在本設(shè)計中，復(fù)合模與翻邊模均采用二級精度（H7/h6IT7～8級）的滑動導(dǎo)柱、導(dǎo)套。 （5）凸模長度：其應(yīng)根據(jù)沖模的具體結(jié)構(gòu)確定。 （3）熱處理：HRC5660。 沖孔凸模 （1）結(jié)構(gòu)：具體形式參考資料P138圖（54），本設(shè)計采用圖（54）b所示。應(yīng)留有修磨余量，而且模具在閉合狀態(tài)下，卸料板至凸模固定板間應(yīng)留有避免壓手的安全距離。 （4）固定方法：采用參考資料圖（223）a的固定形式，即將凸模壓入固定板內(nèi)，采用H7/m6配合。 （2）材料：根據(jù)國標(biāo)（～281）規(guī)定，凸模材料應(yīng)選用T10A、Cr6WV、9Mn2V、Cr1Cr12MoV這幾種，本設(shè)計選用T10A為凸模材料。 落料凸模2. 沖孔凸模的設(shè)計 參考資料P24圖（221）采用圓形凸模 （1）結(jié)構(gòu)：根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)的圓形凸模型式有如圖參考資料圖（221）幾種，經(jīng)綜合分析選用圖（221） b型式較好。翻邊凸、凹模之間單邊間隙Z/2可控制在（～）t,使直壁稍微變薄以保證豎邊成為直壁，則翻邊凸、凹模的單邊間隙Z/2==。 (2).拉深模圓角半徑 凹模圓角半徑r參考P128表（413） r=6t= 凸模圓角半徑等于工件的內(nèi)圓角半徑，即：r=r=3mm。 查參考資料應(yīng)用實例P34表210得沖裁刃口雙面間隙 Z= Z= 未注公差的尺寸按IT14級取查參考資料應(yīng)用實例P377得㎜的極限偏差為Δ=㎜參考資料P35表(213)查得:磨損因數(shù)X= 沖孔凹模的制造公差由應(yīng)用實例表212查得 :δ= δ=核對 δ+δ = Z Z= 因此，凸、凹模采用配作加工方法。 參考資料P35表(213)查得: 磨損因數(shù)X= 沖孔凹模的制造公差參考資料表(212)得: δ= δ= 核對δ+δ= Z Z= 因此,凸、凹模采用配作加工方法。 F=+F =+5++6+++15 = 按公稱壓力F壓(～)F來選擇壓力機(jī),參考資料P210表(810),選取公稱壓力為63KN的開式壓力機(jī)，其與模具設(shè)計的有關(guān)參數(shù)為:公稱壓力:63KN 滑塊行程:50mm 最大封閉高度:170mm 封閉高度調(diào)節(jié)量:40mm 滑塊中心到車床距離:290mm 立柱距離:150mm 工作臺尺寸:前后左右=540800 工作臺孔尺寸:前后左右直徑=210380260 模柄孔尺寸:直徑厚度=3050 床身最大可傾角:30○ 模具的主要工作部分落料凹模、凸凹模、翻邊凸模的工作關(guān)系。㎜的帶料或條料；懸臂卸料板主要用于窄而長的沖件，在作沖孔和切口的沖模上使用；彈壓卸料板主要用于沖制薄料和要求平整的沖件，其主要用于復(fù)合沖裁模，其彈力來源于彈簧和橡皮；剛性卸料裝置適在空心工件底部沖孔時卸料用；橡皮卸料裝置適用于薄材料的沖裁模上。具體而言，應(yīng)根據(jù)卸料裝置的不同而異。 d—翻邊前孔徑。 F卸=6KN= 參考資料P129表（415）確定壓邊力的計算公式為： = = 7. 翻邊力的計算