【正文】 但是就是因?yàn)檫@一次的畢業(yè)設(shè)計(jì)過程，讓我初步的掌握了完成一個(gè)建筑物設(shè)計(jì)所需要的各個(gè)步驟的內(nèi)容，充分的將我這大學(xué)四年來所學(xué)的只是串聯(lián)到了一起，學(xué)會(huì)了如何去運(yùn)用它。在畢設(shè)的進(jìn)行中，我遇到了很多讓人很無語的但是卻又然人覺得很棘手的問題，而且這些讓人感到很棘手的問題往往都是由一些非常小的問題引起的，比如說，輸入數(shù)據(jù)的時(shí)候，一個(gè)數(shù)字在不經(jīng)意間輸錯(cuò)了，就需要花費(fèi)很長時(shí)間去尋找，再比如，進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的時(shí)候，我發(fā)現(xiàn)前面的平面圖有一些小問題，就必須重新從平面圖開始進(jìn)行修改，再而就是計(jì)算書，往往使用計(jì)算器計(jì)算的時(shí)候，一個(gè)小數(shù)點(diǎn)的錯(cuò)誤，就會(huì)使自己大半天的勞動(dòng)成果變成廢品。我們?cè)诖髮W(xué)里所學(xué)的知識(shí)都是以章節(jié)為基礎(chǔ)進(jìn)行講解的，而現(xiàn)在就是讓我們把這幾年所學(xué)的各科的知識(shí)進(jìn)行一次系統(tǒng)的全面的總結(jié)與歸納，對(duì)比我們以前所做的課程設(shè)計(jì)，畢業(yè)設(shè)計(jì)不像課程設(shè)計(jì)那樣只是對(duì)某一單獨(dú)的構(gòu)件或者某一個(gè)小部分進(jìn)行設(shè)計(jì)，而是需要綜合的去考慮各個(gè)方面的因素，比如：平面的布局，布局的合理性、安全性、經(jīng)濟(jì)性等。 基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算 圖73抗沖切驗(yàn)算簡圖 ，忽略地震荷載的影響，需要對(duì)故：基礎(chǔ)自重以及需要回填的土壤的重量不計(jì)入計(jì)算中 基礎(chǔ)反力： 高程調(diào)整幅度為100% 。 基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算鋼筋的等級(jí)采用3級(jí)，鋼筋的屈服強(qiáng)度為300N/mm2 ；， = 實(shí)配I: 14200，實(shí)配II: 14200。 素填土 粘土 基礎(chǔ)底面尺寸 通過平方米 所以基礎(chǔ)的形式選擇為方形基礎(chǔ)，所選基礎(chǔ)的尺寸為bl= ，所以地基的承載力的時(shí)候不用對(duì)基礎(chǔ)的寬度進(jìn)行修改 地基承載力驗(yàn)算 基礎(chǔ)底面抵抗彎矩的計(jì)算： 軸力計(jì)算 = 因?yàn)橛?jì)算結(jié)構(gòu)均小于地基承載力的設(shè)計(jì)值，所以滿足工程施工的要求，不用進(jìn)行重新計(jì)算 地震作用下地基承載力驗(yàn)算，根據(jù)參考文獻(xiàn)[10] 基礎(chǔ)剖面尺寸的確定 基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算 ，忽略地震荷載的影響，需要對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行調(diào)整，調(diào)整的比例為4/5故：基礎(chǔ)反力基礎(chǔ)自重以及需要回填的土壤的重量不計(jì)入計(jì)算中 基礎(chǔ)反力： ； ：mVmax= 內(nèi)部柱子地基承受的上端荷載發(fā)生地震時(shí)：，沒有發(fā)生地震時(shí)：，基礎(chǔ)選強(qiáng)度等級(jí)為30的混凝土。m 8150335mm27 基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 通過估計(jì)是否會(huì)發(fā)生地震，基礎(chǔ)外柱所收到的上部受力可以劃分為兩種：受到地震作用的外柱基礎(chǔ)：Nmax=Mmax=支座方向受力大小M面積As實(shí)配鋼筋型號(hào)實(shí)際面積AsX軸MMMMMm 板的求解長度為厚度大小為120毫米，按照彈性理論進(jìn)行計(jì)算與設(shè)計(jì)恒定荷載的標(biāo)準(zhǔn)值：活荷載的標(biāo)準(zhǔn)值：荷載的設(shè)計(jì)值： 荷載散布狀況可分解為（1）均勻布滿二分之一倍的g+q，該種情況下認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上；（2）相互間斷布置正負(fù)二分之一倍的q的時(shí)候，該種情況下認(rèn)為各區(qū)格板都是簡支的。m As= 配筋實(shí)配8120 (As ＝ 419mm2)支座Y向：M=M計(jì)算支座中間固端彎矩值g+q作用下：假想鋼筋選用型號(hào)為φ8的鋼筋，中間跨度的計(jì)算高度為縱向100毫米，橫向90毫米，過道板縱向80毫米橫向70毫米根據(jù)上述計(jì)算過程可以得到： 82008200As/bh=251/(1000100)=％＞％＞％，滿足最小配筋率的要求。M疊加后:=+=M 第一種情況影響下：換算成泊松比μ=，可以利用公式計(jì)算：=+= kNm1m2固支簡支 求跨內(nèi)最大彎矩 MX 、MY第二種情況影響下：換算成泊松比μ=，可以利用計(jì)算公式計(jì)算=+= kN軸承的最大負(fù)彎矩是當(dāng)軸承內(nèi)支撐G + q的作用下固定時(shí)刻。A板：l02=6600mm， l01=4600mm, l02 /l01＜2,為雙向板設(shè)計(jì)，板厚120mm。板平面設(shè)計(jì)圖，以上述所計(jì)算的框架進(jìn)行計(jì)算?；炷敛捎脧?qiáng)度等級(jí)為30的，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=，鋼筋鋼筋型號(hào)采用熱軋帶肋鋼筋查表得，最小配筋率：=%，符合構(gòu)造求 通過計(jì)算可知，每層柱端非加密區(qū)的箍筋選用8200。 所以：AS=AS’=Ne/fy(h0as)=103（46040）=其他幾層柱子的配筋結(jié)果及計(jì)算過程間表64 柱斜截面承載力計(jì)算故取N= 所以該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。=+20=。取，又，取 得由公式 =199+500/240 = 當(dāng)鋼筋對(duì)稱布置時(shí)：=N/а1fcbh0=103/大偏心受壓情況。m)M或Mr(kN所以梁全長頂面除負(fù)彎矩筋以外仍需設(shè)置212的鋼筋。箍筋配置，滿足二級(jí)抗震的最小配筋率要求以及構(gòu)造要求。 梁正截面受彎承載力計(jì)算（1）跨間：bf=b+sn=300+(4600300)=4600則。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合：式中 、＝圖510 框架梁內(nèi)力組合圖 圖511調(diào)幅前后剪力值變化圖中 = 由=0, 　樓層　位置內(nèi)力　　　5　A右MVB左　MVB右 MV跨中M邊00M中00　　　　　4　　A右MVB左MVB右 MV跨中M邊00表520梁內(nèi)力組合表 注：表中恒定活動(dòng)壓力的組合,彎矩取調(diào)整后的數(shù)值,剪力取調(diào)整前的數(shù)值的較大值。求解方式：解出框架15層層高間V數(shù)值，第i層第j柱上傳遞到的V，柱子上方、下方彎矩大小、求解見下公式，式（）。 各柱端彎矩層數(shù)一層二層三層四層五層 VVEA=VIE=VMI=VQM=VUQ=VFB=VJF=VNJ=VRN=VVR=VGC=VKG=VOK=VSO=VWA=VHD=VLH=VPL=VTP=VXT= YOYEA=YIE=YMI=YQM=YUQ=YFB=YJF=YNJ=YRN=YVR=YGC=YKG=YOK=YSO=YWA=YHD=YLH=YPL=YTP=YXT=各柱端彎矩：M1=VYOM2=V(1Y0)MEA=MAE=MIE=MEI=MMI=MIM=MQM=MMQ=MUQ=MQU=MFB=MBF=MJF=MFJ=MNJ=MJN=MRN=MNR=MVR=MRV=MGC=MCG=MKG=MGK=MOK=MKO=MSO=MOS=MWA==MHD=MDH=MLH=MHL=MPL=MLP=MTP=MPT=MXT=MTX= 各梁端彎矩層數(shù)一層二層三層四層五層各柱端彎矩：MEA=MAE=MIE=MEI=MMI=MIM=MQM=MMQ=MUQ=MQU=MFB=MBF=MJF=MFJ=MNJ=MJN=MRN=MNR=MVR=MRV=MGC=MCG=MKG=MGK=MOK=MKO=MSO=MOS=MWA=MAW=MHD=MDH=MLH=MHL=MPL=MLP=MTP=MPT=MXT=MTX=各梁端彎矩：MAB=MEF=MIG=MMN=MQR=MBA=MFE=MGI=MNM=MRQ=MBC=MFG=MGK=MNO=MRS=MCB=MGF=MKG=MON=MSR=MCD=MGH=MKL=MGH=MST=MDC=MHG=MLK=MHG=MTS=計(jì)算公式：M12=(+)M M21=(+)M，剪力圖15層在風(fēng)壓力作用下的彎矩圖 見下56，15層剪力見57。一般層： 底層： 依照上面的求解的公式求解各柱個(gè)的剪力值，結(jié)果見表57到511。五層梁端剪力：調(diào)幅前： 調(diào)幅后：VA= VqA+VmA ==VB= VqB+VmB =+=同理可得四層梁端剪力：VqA=VqB==1/2=調(diào)幅前：VmA=VmB=（）/= VA=VqA+VmA==VB= VqBVmB =+=調(diào)幅后：VmA=VmB= VA= VqA+VmA ==VB= VqB+VmB =+=五層A柱柱頂及柱底軸力：= =+45= =+=四層A柱柱頂及柱底軸力：=++= =+=其他層的柱軸力及梁端剪力計(jì)算結(jié)果見表53，表54。： 式中：： ：AB跨：四五層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。m MBC中=+()mMOBC=1/8gl2=mMOBC=1/8gl2=3 表 52 分層法分配系數(shù)及恒載作用下固端彎矩計(jì)算結(jié)果（kN/m）節(jié)點(diǎn)單元ABC分配系數(shù)位置A下柱A上柱AB端BA端B下柱B上柱BC端CB端頂層 中間層底層`固端彎矩頂層中間層底層跨度中間彎矩計(jì)算：將梁的彎矩進(jìn)行調(diào)換，調(diào)整幅度為β，β取值為4/5。m MCB =1/6=m標(biāo)準(zhǔn)層等效均布荷載為：因?yàn)榻ㄖ膶?duì)應(yīng)性，取1/21的構(gòu)件彎矩分配法計(jì)算，各項(xiàng)結(jié)論為：MAB=1/12 =mM5BC =1/3=m 以一榀中框架（③軸線）為例，用分層法