【正文】 二、設(shè)計(jì)內(nèi)容和要求：（說明書、專題、繪圖、試驗(yàn)結(jié)果等）畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）結(jié)合實(shí)際的生產(chǎn)。本工程屬港口擴(kuò)建，具有良好的“三通一平”條件。（2） 地震資料根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500112001），本區(qū)域地震基本烈度為7度。b) 波浪要素西護(hù)岸（二十五一遇）波浪要素表水位海底面極端高水位設(shè)計(jì)高水位設(shè)計(jì)低水位H1%H13%H1%H13%H1%H13%~******~******注：H（m），（s）,*—為極限波高c) 潮流條件，流向與堤接近平行。詳細(xì)地質(zhì)條件參見《xx西港區(qū)地質(zhì)勘察報(bào)告》。2）自然條件地質(zhì)資料高程系統(tǒng)以xx港西港區(qū)理論最低潮面為基準(zhǔn)。1）功能要求本工程位于xx港西港區(qū)。最后方程假定為壓力每個(gè)部分可以表示為H3的功能這里Fex是二維的入射波垂直激振力，E是膜的彈性模量，I是膜的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和T（x）的是，在縱向緊張局勢有所貢獻(xiàn)，垂直力（一組的討論是由霍桑（1961））鑒于部分。 在實(shí)際應(yīng)用之一，可以申請一個(gè)更大范圍的理論. 其中P1是平均每個(gè)區(qū)段內(nèi)的膜動(dòng)壓，H3的是基于剛體（垂直運(yùn)動(dòng)對二維靜態(tài)部分的形狀），A1是填補(bǔ)的每個(gè)部分液體和V1是內(nèi)部的縱向速度膜（一維）的變化。理論上我們應(yīng)該假設(shè)DλL。該方法是波長比長度更小的容器有效。此外，在軸向方向膜的橫向彈性變形是忽視，在容器（L）的長度是比較大的特征與截面尺寸D ,由于長細(xì)近似（即d / L是?。?細(xì)胞膜內(nèi)的流動(dòng)被視為一維問題,該情況下，當(dāng)波浪長度l比的截面尺寸較大. 在膜之外，邊界元法的基礎(chǔ)上的兩維方法（帶理論）已經(jīng)應(yīng)用（見趙和Faltinsen（1988））。這里的理論給出了簡短說明。 . 頭(或跟隨)海 阿水彈性理論預(yù)測的反應(yīng)和長期在頭海浪靈活的集裝箱動(dòng)態(tài)箍緊張是由趙Triantafyllou（1994）提出。一個(gè)數(shù)字化程序開發(fā)，基于上述理論。）是一個(gè)假設(shè)為零這里，因?yàn)閯?dòng)態(tài)的緊張關(guān)系是的獨(dú)立。它可以表明，在S的運(yùn)動(dòng)方向是N的運(yùn)動(dòng)方向方向（參見圖2。為解決這個(gè)問題的數(shù)值程序類似，趙（1995年）。阿邊界元方法是用來解決問題。 (14) 動(dòng)壓力由于膜的行動(dòng)，影響到膜的外部， (15) 入射波激勵(lì)力，這種影響到膜的外部。 膜l的長度可以被寫： (11)在平靜的水Et是彈性的膜和Lo是膜的初始長度。）動(dòng)態(tài)張力和靜態(tài)張力，在獨(dú)立時(shí)間的角度，和時(shí)間依賴的角度看，對內(nèi)外膜的流體動(dòng)壓力差，并在加速度S方向（見圖2）。由于水彈性和軸向膜結(jié)構(gòu)的彈性變形，我們需要以下動(dòng)態(tài)等式例如(參見Triantafyllou (1990)) 為膜的每個(gè)元素(參見圖2)。這意味著該機(jī)構(gòu)只能產(chǎn)生波浪的傳播遠(yuǎn)離身體。）到n是膜的平均表面與進(jìn)液（這里面的膜法向量的方向是積極的）。2）。v和K表滿足以下色散關(guān)系： (4) Φ0滿足以下線性自由表面條件： (5)在我們的分析每一個(gè)組件在等式（2）滿足方程（5）。復(fù)雜的單位，入射波振幅，圓形的振蕩頻率，時(shí)間變量和波數(shù)分別。Fi是我膜內(nèi)的速度潛力Fo是膜外的速度潛力。在趙的理論的引伸(1995)，該軸的彈性變形的影響是包含在這里。由于粘性影響可以忽略，問題可以使用一個(gè)潛在的理論解決。 當(dāng)填充比為1時(shí)一個(gè)雙向電泳膜結(jié)構(gòu)幾何形狀將會(huì)出現(xiàn)一個(gè)圓圈。一個(gè)二維截面靜態(tài)形狀依賴于充填率和在內(nèi)外膜液的密度。膜的靜態(tài)形狀可以找到，例如，趙和Triantafyllou（1994年）。據(jù)推測膜的靜態(tài)形狀短剖面的其中每一的是對稱的在xy垂直平面內(nèi)。對于頭（或以下）海案，一條理論被用于外膜的荷載和一維方程為描述細(xì)胞膜內(nèi)的流體運(yùn)動(dòng)使用。2 理論研究 兩種不同的理論被用于梁和頭（或以下）海浪。為了驗(yàn)證這個(gè)理論，一個(gè)新的實(shí)驗(yàn)被執(zhí)行了在Marintek，無論是縱波還是橫波。在他們對軸向彈性變形的分析該膜被忽視。對方向穩(wěn)定性問題被進(jìn)一步研究，例如， Paidoussis（1968年）和Paidoussis并于（1976）。3 在施拽下T的漂浮容器的定向穩(wěn)定。1 靈活的浮動(dòng)容器的形狀和靜態(tài) 。到目前為止10,000 m3 水袋（為運(yùn)送淡水）在挪威已經(jīng)建成。第一個(gè)申請報(bào)告在袋子里。最有趣的應(yīng)用是為淡水運(yùn)輸。1引言 海中充滿液體的膜結(jié)構(gòu)的應(yīng)用，僅限于同等密度的海水中。 1997年由愛思唯爾科技有限公司發(fā)布。一個(gè)為測量膜的動(dòng)態(tài)的新實(shí)驗(yàn)為被執(zhí)行了 。參考資料及設(shè)計(jì)規(guī)范參考資料及設(shè)計(jì)規(guī)范[1] (JTJ21199)[S].北京：人民交通出版社.[2] (JTJ21598)[S].北京：人民交通出版社.[3] （JTJ 21398）[S].北京：人民交通出版社.[4] (JTJ29098)[S].北京：人民交通出版社.[5] (JTJ29198)[S].北京：人民交通出版社.[6] (JTJ29898)[S].北京：人民交通出版社.[7] (JTJ3002000)[S].北京：人民交通出版社.[8] （JTJ292—98）[S].北京：人民交通出版社.[9] (JTJ26798)[S].北京：人民交通出版社.[10] (JTJ25098)[S].北京：人民交通出版社.[11] （JTJ 28399）[S].北京：人民交通出版社.[12] （JTJ 2752000）[S].北京：人民交通出版社.[13] (JTJ22598)[S] .北京：人民交通出版社.[14] (JTJ23194)[S].北京：人民交通出版社.[15] (JTJ23799)[S].北京：人民交通出版社.[16] (JTJ24097)[S].北京：人民交通出版社.[17] (JTJ2482001)[S].北京：人民交通出版社.[18] (JTJ2852000)[S].北京：人民交通出版社.[19] (JTJ2952000)[S].北京：人民交通出版社.[20] (JTJ2972001)[S].北京：人民交通出版社.[21] (JTJ2492001)[S].北京：人民交通出版社.[22] （JTJ22198）[S].北京：人民交通出版社.[23] （上冊）[S].北京：人民交通出版社，1994.[24] （中冊）[S].北京：人民交通出版社，1994.[25] （下冊）[S].北京：人民交通出版社，1994.[26] [M]：天津大學(xué)出版社，2002.[27] 韓理安．港口水工建筑物（第二版）[M]．北京：人民交社，2008.外文資料及譯文外文資料及譯文譯文：一個(gè)數(shù)值與浮動(dòng)的實(shí)驗(yàn)研究及在波浪里的充液膜結(jié)構(gòu) 提出了要分析在堅(jiān)硬和射線海波浪的一個(gè)漂浮和液體被填裝的膜結(jié)構(gòu)的Abstract—Linear理論。再次，感謝天津城市建設(shè)學(xué)院為我提供了良好的學(xué)習(xí)條件，以及四年來對我的大力栽培。其次，還要感謝大學(xué)四年來教過我的所有老師，是他們幫我打下專業(yè)知識的基礎(chǔ)。圖6 2地基穩(wěn)定性驗(yàn)算圖（標(biāo)高以m計(jì)）圖63 圓弧滑動(dòng)計(jì)算附圖1圖6 4圓弧滑動(dòng)計(jì)算附圖2圖65 圓弧滑動(dòng)計(jì)算附圖3圖6 6圓弧滑動(dòng)計(jì)算附圖4致謝致謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近尾聲，通過此次畢業(yè)設(shè)計(jì)，彌補(bǔ)了以前學(xué)習(xí)過程當(dāng)中很多的不足。)天然重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)1035002035030350418050（3）荷載豎向均布荷載序號荷載大小(kN/m)起始坐標(biāo)(m)終止坐標(biāo)(m)110豎向集中力序號集中力大小(kN)作用點(diǎn)坐標(biāo)(m)1200（4）滑弧控制條件 計(jì)算滑弧底高程個(gè)數(shù):4,滑弧底高程為:18米 19米 20米 21米 （5）其它條件 地震烈度7 水平向地震系數(shù)Kh= 綜合影響系數(shù)C= 分布系數(shù)ξ=11 （1）弧計(jì)算結(jié)果：圓心坐標(biāo)(m)滑弧半徑(m)抗滑力(kN)滑動(dòng)力(kN)抗力分項(xiàng)系數(shù)(γ)備注(,)滑弧底高程：18m(,)滑弧底高程：19m(,)滑弧底高程：20m(,)滑弧底高程：21m（2）抗力分項(xiàng)系數(shù)最小時(shí)滑弧計(jì)算結(jié)果：圓心坐標(biāo)(m)滑弧半徑(m)抗力分項(xiàng)系數(shù)(γ)(,)（3）計(jì)算結(jié)果分析。經(jīng)計(jì)算：則設(shè)計(jì)地基穩(wěn)定性滿足施工要求。（1）土層 土層線總數(shù):5土層線序號：1,節(jié)點(diǎn)數(shù):9類型：土層線節(jié)點(diǎn)號X坐標(biāo)(m)Y坐標(biāo)(m)120345678950土層線序號：2,節(jié)點(diǎn)數(shù):2類型：土層線節(jié)點(diǎn)號X坐標(biāo)(m)Y坐標(biāo)(m)1250土層線序號：3,節(jié)點(diǎn)數(shù):2類型：土層線節(jié)點(diǎn)號X坐標(biāo)(m)Y坐標(biāo)(m)1250土層線序號：4,節(jié)點(diǎn)數(shù):2類型：土層線節(jié)點(diǎn)號X坐標(biāo)(m)Y坐標(biāo)(m)1250土層線序號：5,節(jié)點(diǎn)數(shù):2類型：土層線節(jié)點(diǎn)號X坐標(biāo)(m)Y坐標(biāo)(m)1250（2） 土層物理力學(xué)指標(biāo)土層粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角(176。根據(jù)《港口工程地基規(guī)范》JTJ25098的有關(guān)規(guī)定，土坡和地基的穩(wěn)定性驗(yàn)算，其危險(xiǎn)滑弧應(yīng)滿足一下承載能力極限設(shè)計(jì) 表達(dá)式見公式（617）： (617)式中：、—分別為作用于危險(xiǎn)滑弧面上滑動(dòng)力矩的設(shè)計(jì)值（） 和抗滑力矩的標(biāo)準(zhǔn)值（）；—抗力分項(xiàng)系數(shù)采用簡單條分法驗(yàn)算邊坡和地基穩(wěn)定，其抗滑力矩標(biāo)準(zhǔn)值和滑動(dòng)力矩設(shè)計(jì)值分別按公式（618）和（619）計(jì)算： (618)，(619)式中：—滑弧半徑（m）；—綜合分項(xiàng)系數(shù)，；—屬永久作用，為i土條的重力標(biāo)準(zhǔn)值（），取均值，零壓線一下用浮重度計(jì)算；—為第i土條頂面作用的可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值 ，按《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）采用；—第i土條寬度（m）；—第i土條的滑弧重點(diǎn)切線與水平線的夾角（）； 、—分別為第i土條滑動(dòng)面上固結(jié)快剪的內(nèi)摩擦角（）和粘聚力（）標(biāo)準(zhǔn)值，取均值；—第i土條對應(yīng)弧長（m）。2）左式= 右式= 左式﹤右式 滿足要求。沿墻底抗傾穩(wěn)定性的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式見JTJ（29898）公式（616） (616)式中： —結(jié)構(gòu)系數(shù)，；其它各項(xiàng)系數(shù)同前。：左式=右式=左式﹤右式 滿足要求?！?波浪浮托力分項(xiàng)系數(shù)，持久組合：，；短暫組合：；— 自重力分項(xiàng)系數(shù)，；— 被動(dòng)土壓力分項(xiàng)系數(shù)，； — 胸墻底面摩擦系數(shù)設(shè)計(jì)值，取f=。墻后填石：，2）胸墻作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的力矩計(jì)算：（1）單位長度胸墻自重力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的穩(wěn)定力矩計(jì)算：（2）單位長度胸墻上水平波浪力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的傾覆力矩計(jì)算：（3）單位長度胸墻上波浪浮托力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的傾覆力矩計(jì)算： （4）單位長度土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的穩(wěn)定力矩計(jì)算：：1)胸墻的作用標(biāo)準(zhǔn)值（圖62）計(jì)算：圖62（高程以m計(jì)）（1）單位長度胸墻自重力標(biāo)準(zhǔn)值G的計(jì)算：（2）無因次參數(shù)、的計(jì)算： 式中： （3）波峰作用時(shí)胸墻上平均壓力強(qiáng)度 的計(jì)算:由于：＜故由，查圖得： (4)胸墻上波壓力分布高度的計(jì)算：查圖得： （5）單位長度胸墻上水平波浪里標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：（6）單位長度胸墻底面上的波浪浮托力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：（7）單位長度胸墻內(nèi)側(cè)土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：胸墻作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的力矩計(jì)算：單位長度胸墻自重力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的穩(wěn)定力矩計(jì)算：單位長度胸墻上水平波浪力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的傾覆力矩計(jì)算：單位長度胸墻上波浪浮托力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的傾覆力矩計(jì)算：單位長度土壓力標(biāo)準(zhǔn)值對胸墻后趾的穩(wěn)定力矩計(jì)算 ：胸墻作用標(biāo)準(zhǔn)值(圖63)計(jì)算：(1)單位長度胸墻自重力標(biāo)準(zhǔn)值G；。（6）單位長度胸墻底面上的波浪托力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： (614) 式中：—波浪浮脫力折減系數(shù)，；—胸墻底寬（m）。：1）胸墻的作用標(biāo)準(zhǔn)值（圖61