【正文】 Formability/Failure Diagrams. Journal of Strain Analysis for Engineering Design，2008，43(1):15–36.[43] Skjoedt M, Silva MB, Bay N, Martins PAF, Lenau T： Single Point Incremental Forming Using a Dummy Sheet. in Vollertsen F, Yuan S, (Eds.) Proceeding. 2nd ICNFT (2nd International Conference on New Forming Technologies)，2008，267–。液壓與氣動卷（下）. 北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999[12]林國重. 液壓傳動與控制 .北京：北京工業(yè)學(xué)院出版社，1986[13]王懋瑤. 液壓傳動與控制 .北京：機械工業(yè)出版社，1986[14]曹玉平，閻祥安．：天津大學(xué)出版社,2003[15]何存興,張鐵華．：華中科技大學(xué)出版社,2000[16]盧長耿,李金良. 液壓控制系統(tǒng)的分析與設(shè)計 .北京：煤炭工業(yè)出版社,199l[17]：同濟大學(xué)出版社,2003[18]：機械工業(yè)出版社，1982[19]李昌熙,(修訂版).北京：煤炭工業(yè)出版社，1995[20]：機械工業(yè)出版杜。參 考 文 獻[1] 白杰平，馬睛和. 液壓傳動液采掘機械. 北京：煤礦工業(yè)出版社，1995[2] 賈銘新，曹誠明. 液壓傳動液與控制. 哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社，1993[3] 劉順安. 液壓傳動與氣壓傳動. 長春：吉林科學(xué)技術(shù)出版社，1999[4] 天津市鍛壓機床廠編. 中小型液壓機設(shè)計計算. 天津：天津人民出版社，1977[5] 俞新陸. 液壓機. 北京：機械工業(yè)出版社，1982[6] 侯洪生. 機械工程圖學(xué). 北京：北京科學(xué)出版社，2005[7] 譚慶昌，趙洪志. 機械設(shè)計. 北京：高等教育出版社，2003[8] 侯洪生. 計算機繪圖實用教程. 北京：科學(xué)出版社，2005[9] 寇尊權(quán)，. 北京：機械工業(yè)出版社，2006[10] 徐灝. 機械設(shè)計手冊最后，我要感謝我的父母，他們對我的關(guān)懷和鼓勵，讓我朝自己的理想去奮斗！在此，我送上我最美好的祝福，我會以我的成績給他們一份滿意的答卷。同時程老師的殷切指導(dǎo)，孜孜不倦的精神也讓我受益匪淺。本論文的研究工作是在導(dǎo)師付文智教授和指導(dǎo)老師程萬軍先生的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。本設(shè)計為單點成型壓邊的選擇提供了一種途徑，但由于時間倉促，設(shè)計的理論依據(jù)可以證明該裝置的可行性，但是理論僅僅是理論，如果要投入生產(chǎn)還需要大量的實踐依據(jù)和模擬分析才能確定其是否能有效的卡住板材以便實現(xiàn)單點成型的過程。壓邊裝置零部件的表面質(zhì)量、尺寸精度等，直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量。結(jié) 論單點漸進成型壓邊裝置作為單點成型工作過程中必不可少的一種工藝設(shè)備，其作用是將薄板固定于工作臺面，以便于成型的可操作性。根據(jù)上壓板受力簡圖，上壓板彎曲和剪切變形為： （240） （241） 圖26 上壓板受力簡圖式中：P——立柱施與上壓板的力E——材料的彈性模量G——材料的切變模量，為材料柏松比B——立柱中心距J——上壓板截面的慣性矩，h——上壓板高度b——均布載荷的寬q——均布載荷，q=P/（2b）F——上壓板立板面積根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計己知：P=2462－40=452kN， E=90Gpa ，B=2200mm，h=150mm，b=1500mm，q=P/（2b）=151N/mm，F(xiàn)=（2800－1800）150= 上壓板彎曲變形為： 上壓板剪切變形為： 上壓板總的變形量為： 上壓板允許變形量：故上壓板的剛度符合要求、下壓板剛度計算下壓板可視為受兩集中力，兩端支承的簡支梁。第五節(jié)、上、下壓板的剛度計算工作過程中：上壓板的法蘭沉頭孔軸線與裝置的中心線的同心度公差等級要求為8級精度，法蘭表面的平面度公差等級為8級；下壓板加工槽中心與下表面的垂直度公差等級為8級，下表面的平面度選擇8級精度。立校螺母鎖緊孔可在外因表面銑直槽或打孔。一般要求螺紋與其端面在一次裝卡下加工，以保證其垂直度，該端面光潔度不低于▽5。對大于500噸的選用單線細牙鋸齒形螺紋(按重型機床行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q／ZB l73—73選用)。材料一般選用45鍛鋼件。對于中小型液壓機采用整體式較多。 立柱臺階處擠壓應(yīng)力： （235）設(shè)計時取預(yù)緊系數(shù)Z=，由于立柱擰入上壓板處直徑，插入工作臺內(nèi)直徑為。（如圖25所示） 當(dāng)下壓板承受工作載荷時，每根立柱的載荷為P，立柱受力為，立柱臺階處受的殘余鎖緊力為，故立柱所受的拉力在和之間，立柱臺階處的壓力在和之間，取，由幾何關(guān)系可得： 圖25 立柱預(yù)緊和變形關(guān)系 （227） （228） （229） （230）根據(jù)胡克定律和應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可知，并令，代入上列公式得： （231） （232） （233）式中：——上壓板材料的彈性模量與立柱材料的彈性模量的比值——立柱擰入上壓板部分的截面積（)——立校對上壓板受壓區(qū)的承壓面積()Z——預(yù)緊系數(shù)（取Z=～2）。為了保證裝置中的上、下壓板的精度和剛度，立柱與上壓板聯(lián)接部分可靠預(yù)緊是十分重要的?！瑹崽幚碛捕葹?8～62HRC。第三節(jié)、立柱預(yù)緊和計算立柱的加工要求：φ160的公差帶代號為φ160h6，其圓柱度為6級精度，與φ120的同軸度公差等級為4級。由（226）式，查表21，得：（無墊片）螺栓的相對剛度/（）=。在這里取，則。 由219式可得預(yù)緊力的公式為： （226） 由表21查得：（無墊片）螺栓的相對剛度/（）= 所以底板上內(nèi)六角螺釘?shù)念A(yù)緊力為：、缸體底部法蘭和缸蓋螺紋連接強度校核及其預(yù)緊力的確定法蘭周圍共有6個螺栓，所以單個螺栓工作壓力為：F=/6= 其中為液壓缸的回程力。在這里取，則。 對于M10～M64普通螺紋的鋼制螺栓，可取，可得那么根據(jù)第四強度理論： （223）于是螺栓危險截面的拉伸強度條件為 （224）或 （225）、底板上內(nèi)六角螺釘?shù)膹姸刃：思捌漕A(yù)緊力的確定地板上共有16個M22的內(nèi)六角螺釘，所以單個螺釘工作壓力為：F=（2）/16=（246kN240kN）/16= 其中為液壓缸的升程力，為下壓板的重力。求得值后即可進行螺栓強度計算。可通過計算或?qū)嶒灤_定。若被連接件的剛度很大（如采用剛性墊片），而螺栓的剛度很?。ㄈ缂氶L的或空心的螺栓），則螺栓的相對剛度趨于零，反之則其值趨于1。根據(jù)前面的分析，可得： （217） （218）式中：、——螺栓和被鏈接件的剛度，均為定值。對于有密封性要求的螺栓連接，；對于普通的螺栓連接，工作載荷穩(wěn)定時，；對于地腳螺栓連接。而被連接件所受的壓縮力減少至，稱為殘余預(yù)緊力。根據(jù)連接的變形協(xié)調(diào)條件，被連接件壓縮變形的減少量應(yīng)等于螺栓拉伸變形的增加量。在工作載荷F的作用下螺栓將繼續(xù)伸長，其伸長量增加，總伸長量為。(a)螺母未擰緊 (b)螺母已擰緊 (C)已承受工作載荷 圖24 單個緊螺栓連接受力變形圖圖24c是承受工作載荷時的情況。此時螺栓受預(yù)緊力的拉伸作用，其伸長量為λ。此時，螺栓和被連接件都不受力的作用，因而也不產(chǎn)生變形。圖24表示單個螺栓連接在承受軸向拉伸載荷前后的受力及變化情況。分析表明，承受預(yù)緊力和工作拉力的緊螺栓的總拉力除了和預(yù)緊力、工作壓力F有關(guān)以外，還受螺栓剛度及被連接件剛度等因素的影響。通常規(guī)定，擰緊螺紋連接件的預(yù)緊應(yīng)力不得超過其材料屈服極限的80%。但過大的預(yù)緊力會導(dǎo)致整個連接的結(jié)構(gòu)尺寸增大，也會出現(xiàn)螺桿裝配時斷裂。受載之前，擰緊螺母使得螺栓沿其軸線方向受到拉力作用，這個拉力稱之為預(yù)緊力。 （28） （29） （210） 式中：p——缸內(nèi)液體壓力 =16MPa——缸內(nèi)半徑mm. =70mm——缸外半徑mm.=84mm——所求應(yīng)力點位置半徑mm. 圖23 缸的中段應(yīng)力圖 按上式計算結(jié)果，應(yīng)用第四強度理論，將帶入（28）、（29）二式，得出圓筒內(nèi)壁處的和，然后與（210）式帶入下式： （211） 經(jīng)計算后，最大合成當(dāng)量應(yīng)力發(fā)生在缸內(nèi)壁 （212） 應(yīng)小于許用應(yīng)力[]，即 （213）如已知缸內(nèi)半徑及[]，由上式可導(dǎo)出計算液壓缸外半徑的公式： （214）對于缸體支承液壓缸中，其內(nèi)壁最大合成當(dāng)量應(yīng)力為： （215）代入數(shù)據(jù)，可得： (～5) 取n=5，則=600MPa/5=120MPa ，可以得出 因此，筒壁結(jié)構(gòu)滿足強度條件。