【正文】 Formability/Failure Diagrams. Journal of Strain Analysis for Engineering Design，2008，43(1):15–36.[43] Skjoedt M, Silva MB, Bay N, Martins PAF, Lenau T： Single Point Incremental Forming Using a Dummy Sheet. in Vollertsen F, Yuan S, (Eds.) Proceeding. 2nd ICNFT (2nd International Conference on New Forming Technologies)，2008，267–。液壓與氣動(dòng)卷（下）. 北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1999[12]林國(guó)重. 液壓傳動(dòng)與控制 .北京：北京工業(yè)學(xué)院出版社，1986[13]王懋瑤. 液壓傳動(dòng)與控制 .北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1986[14]曹玉平，閻祥安．：天津大學(xué)出版社,2003[15]何存興,張鐵華．：華中科技大學(xué)出版社,2000[16]盧長(zhǎng)耿,李金良. 液壓控制系統(tǒng)的分析與設(shè)計(jì) .北京：煤炭工業(yè)出版社,199l[17]：同濟(jì)大學(xué)出版社,2003[18]：機(jī)械工業(yè)出版社，1982[19]李昌熙,(修訂版).北京：煤炭工業(yè)出版社，1995[20]：機(jī)械工業(yè)出版杜。參 考 文 獻(xiàn)[1] 白杰平，馬睛和. 液壓傳動(dòng)液采掘機(jī)械. 北京：煤礦工業(yè)出版社，1995[2] 賈銘新，曹誠(chéng)明. 液壓傳動(dòng)液與控制. 哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)出版社，1993[3] 劉順安. 液壓傳動(dòng)與氣壓傳動(dòng). 長(zhǎng)春：吉林科學(xué)技術(shù)出版社，1999[4] 天津市鍛壓機(jī)床廠編. 中小型液壓機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算. 天津：天津人民出版社，1977[5] 俞新陸. 液壓機(jī). 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1982[6] 侯洪生. 機(jī)械工程圖學(xué). 北京：北京科學(xué)出版社，2005[7] 譚慶昌，趙洪志. 機(jī)械設(shè)計(jì). 北京：高等教育出版社，2003[8] 侯洪生. 計(jì)算機(jī)繪圖實(shí)用教程. 北京：科學(xué)出版社，2005[9] 寇尊權(quán)，. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006[10] 徐灝. 機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)最后，我要感謝我的父母，他們對(duì)我的關(guān)懷和鼓勵(lì)，讓我朝自己的理想去奮斗！在此，我送上我最美好的祝福，我會(huì)以我的成績(jī)給他們一份滿意的答卷。同時(shí)程老師的殷切指導(dǎo)，孜孜不倦的精神也讓我受益匪淺。本論文的研究工作是在導(dǎo)師付文智教授和指導(dǎo)老師程萬(wàn)軍先生的親切關(guān)懷和悉心指導(dǎo)下完成的。本設(shè)計(jì)為單點(diǎn)成型壓邊的選擇提供了一種途徑，但由于時(shí)間倉(cāng)促，設(shè)計(jì)的理論依據(jù)可以證明該裝置的可行性，但是理論僅僅是理論，如果要投入生產(chǎn)還需要大量的實(shí)踐依據(jù)和模擬分析才能確定其是否能有效的卡住板材以便實(shí)現(xiàn)單點(diǎn)成型的過(guò)程。壓邊裝置零部件的表面質(zhì)量、尺寸精度等，直接影響產(chǎn)品的質(zhì)量。結(jié) 論單點(diǎn)漸進(jìn)成型壓邊裝置作為單點(diǎn)成型工作過(guò)程中必不可少的一種工藝設(shè)備，其作用是將薄板固定于工作臺(tái)面，以便于成型的可操作性。根據(jù)上壓板受力簡(jiǎn)圖，上壓板彎曲和剪切變形為： （240） （241） 圖26 上壓板受力簡(jiǎn)圖式中：P——立柱施與上壓板的力E——材料的彈性模量G——材料的切變模量，為材料柏松比B——立柱中心距J——上壓板截面的慣性矩，h——上壓板高度b——均布載荷的寬q——均布載荷，q=P/（2b）F——上壓板立板面積根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)己知：P=2462－40=452kN， E=90Gpa ，B=2200mm，h=150mm，b=1500mm，q=P/（2b）=151N/mm，F(xiàn)=（2800－1800）150= 上壓板彎曲變形為： 上壓板剪切變形為： 上壓板總的變形量為： 上壓板允許變形量：故上壓板的剛度符合要求、下壓板剛度計(jì)算下壓板可視為受兩集中力，兩端支承的簡(jiǎn)支梁。第五節(jié)、上、下壓板的剛度計(jì)算工作過(guò)程中：上壓板的法蘭沉頭孔軸線與裝置的中心線的同心度公差等級(jí)要求為8級(jí)精度，法蘭表面的平面度公差等級(jí)為8級(jí)；下壓板加工槽中心與下表面的垂直度公差等級(jí)為8級(jí)，下表面的平面度選擇8級(jí)精度。立校螺母鎖緊孔可在外因表面銑直槽或打孔。一般要求螺紋與其端面在一次裝卡下加工，以保證其垂直度，該端面光潔度不低于▽5。對(duì)大于500噸的選用單線細(xì)牙鋸齒形螺紋(按重型機(jī)床行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Q／ZB l73—73選用)。材料一般選用45鍛鋼件。對(duì)于中小型液壓機(jī)采用整體式較多。 立柱臺(tái)階處擠壓應(yīng)力： （235）設(shè)計(jì)時(shí)取預(yù)緊系數(shù)Z=，由于立柱擰入上壓板處直徑，插入工作臺(tái)內(nèi)直徑為。（如圖25所示） 當(dāng)下壓板承受工作載荷時(shí)，每根立柱的載荷為P，立柱受力為，立柱臺(tái)階處受的殘余鎖緊力為，故立柱所受的拉力在和之間，立柱臺(tái)階處的壓力在和之間，取，由幾何關(guān)系可得： 圖25 立柱預(yù)緊和變形關(guān)系 （227） （228） （229） （230）根據(jù)胡克定律和應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可知，并令，代入上列公式得： （231） （232） （233）式中：——上壓板材料的彈性模量與立柱材料的彈性模量的比值——立柱擰入上壓板部分的截面積（)——立校對(duì)上壓板受壓區(qū)的承壓面積()Z——預(yù)緊系數(shù)（取Z=～2）。為了保證裝置中的上、下壓板的精度和剛度，立柱與上壓板聯(lián)接部分可靠預(yù)緊是十分重要的?！瑹崽幚碛捕葹?8～62HRC。第三節(jié)、立柱預(yù)緊和計(jì)算立柱的加工要求：φ160的公差帶代號(hào)為φ160h6，其圓柱度為6級(jí)精度，與φ120的同軸度公差等級(jí)為4級(jí)。由（226）式，查表21，得：（無(wú)墊片）螺栓的相對(duì)剛度/（）=。在這里取，則。 由219式可得預(yù)緊力的公式為： （226） 由表21查得：（無(wú)墊片）螺栓的相對(duì)剛度/（）= 所以底板上內(nèi)六角螺釘?shù)念A(yù)緊力為：、缸體底部法蘭和缸蓋螺紋連接強(qiáng)度校核及其預(yù)緊力的確定法蘭周?chē)灿?個(gè)螺栓，所以單個(gè)螺栓工作壓力為：F=/6= 其中為液壓缸的回程力。在這里取，則。 對(duì)于M10～M64普通螺紋的鋼制螺栓，可取，可得那么根據(jù)第四強(qiáng)度理論： （223）于是螺栓危險(xiǎn)截面的拉伸強(qiáng)度條件為 （224）或 （225）、底板上內(nèi)六角螺釘?shù)膹?qiáng)度校核及其預(yù)緊力的確定地板上共有16個(gè)M22的內(nèi)六角螺釘，所以單個(gè)螺釘工作壓力為：F=（2）/16=（246kN240kN）/16= 其中為液壓缸的升程力，為下壓板的重力。求得值后即可進(jìn)行螺栓強(qiáng)度計(jì)算?？赏ㄟ^(guò)計(jì)算或?qū)嶒?yàn)確定。若被連接件的剛度很大（如采用剛性墊片），而螺栓的剛度很小（如細(xì)長(zhǎng)的或空心的螺栓），則螺栓的相對(duì)剛度趨于零，反之則其值趨于1。根據(jù)前面的分析，可得： （217） （218）式中：、——螺栓和被鏈接件的剛度，均為定值。對(duì)于有密封性要求的螺栓連接，；對(duì)于普通的螺栓連接，工作載荷穩(wěn)定時(shí)，；對(duì)于地腳螺栓連接。而被連接件所受的壓縮力減少至，稱為殘余預(yù)緊力。根據(jù)連接的變形協(xié)調(diào)條件，被連接件壓縮變形的減少量應(yīng)等于螺栓拉伸變形的增加量。在工作載荷F的作用下螺栓將繼續(xù)伸長(zhǎng)，其伸長(zhǎng)量增加，總伸長(zhǎng)量為。(a)螺母未擰緊 (b)螺母已擰緊 (C)已承受工作載荷 圖24 單個(gè)緊螺栓連接受力變形圖圖24c是承受工作載荷時(shí)的情況。此時(shí)螺栓受預(yù)緊力的拉伸作用，其伸長(zhǎng)量為λ。此時(shí)，螺栓和被連接件都不受力的作用，因而也不產(chǎn)生變形。圖24表示單個(gè)螺栓連接在承受軸向拉伸載荷前后的受力及變化情況。分析表明，承受預(yù)緊力和工作拉力的緊螺栓的總拉力除了和預(yù)緊力、工作壓力F有關(guān)以外，還受螺栓剛度及被連接件剛度等因素的影響。通常規(guī)定，擰緊螺紋連接件的預(yù)緊應(yīng)力不得超過(guò)其材料屈服極限的80%。但過(guò)大的預(yù)緊力會(huì)導(dǎo)致整個(gè)連接的結(jié)構(gòu)尺寸增大，也會(huì)出現(xiàn)螺桿裝配時(shí)斷裂。受載之前，擰緊螺母使得螺栓沿其軸線方向受到拉力作用，這個(gè)拉力稱之為預(yù)緊力。 （28） （29） （210） 式中：p——缸內(nèi)液體壓力 =16MPa——缸內(nèi)半徑mm. =70mm——缸外半徑mm.=84mm——所求應(yīng)力點(diǎn)位置半徑mm. 圖23 缸的中段應(yīng)力圖 按上式計(jì)算結(jié)果，應(yīng)用第四強(qiáng)度理論，將帶入（28）、（29）二式，得出圓筒內(nèi)壁處的和，然后與（210）式帶入下式： （211） 經(jīng)計(jì)算后，最大合成當(dāng)量應(yīng)力發(fā)生在缸內(nèi)壁 （212） 應(yīng)小于許用應(yīng)力[]，即 （213）如已知缸內(nèi)半徑及[]，由上式可導(dǎo)出計(jì)算液壓缸外半徑的公式： （214）對(duì)于缸體支承液壓缸中，其內(nèi)壁最大合成當(dāng)量應(yīng)力為： （215）代入數(shù)據(jù)，可得： (～5) 取n=5，則=600MPa/5=120MPa ，可以得出 因此，筒壁結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)度條件。