【正文】 1989[21]章宏甲,：江蘇科學技術出版社,1980[22]：人民交通出版社,2000[23]駱簡文,雷寶蘇，：重慶大學出版社,1994[24]孫執(zhí)書，：中國礦業(yè)大學出版社，1995[25]：中國廣播電視大學出版社，1995[26]：國防工業(yè)出版社，2003[27]：上誨交通大學出版杜，1999[28]：機械工業(yè)出版社，2002[29]史紀定，：機械工業(yè)出版社，1990[30] 嵇光國，：海洋出版社，1992[31] , incremental sheet forming of an axially symmetric specimen and the locus of of Materials Processing Technology,2000, 66102:164～167[32], simple strategy for improving geometry precision in single point incremental technology of plasticityProceeding of 8th international conference on technology of plasticity,Verona,Italy,2005:357～358[33],et MultiPoint Forming Press and its Application to the Manufacture of HighSpeed technology of plasticityProceeding of 7th nternational conference on technology of plasticity,Yokohama,Japan,2:979～984[34],et simulation of laser curve bending of sheet metals. Journal of Materials Processing Technology,2007,184:157～162[35],et highlights:sheet hydroformingand tube of Materials Processing Technology,2004,151:165～177[36]趙彬，單點漸進成型的機理分析和數值模擬研究，[學位論文],長春：吉林大學輥鍛工藝研究所，2007[37] . Martins, N. Bay , M. Skjoedt, . Silva : Theory of single point incremental Annals Manufacturing Technology，2008， 247–252[38] Jeswiet J, Micari F, Hirt G, Bramley A, Duflou J, Allwood J ： Asymmetric Single Point Incremental Forming of Sheet Metal. Annals of CIRP，2005，54 (1) :623–650.[39] Ham M, Jeswiet J： Single Point Incremental Forming and the Forming Criteria for AA3003. Annals of CIRP，2006，55(1):241–244.[40] Fratini L, Ambrogio G, Di Lorenzo R, Filice L, Micari F：Influence of Mechanical Properties of the Sheet Material on Formability in Single Point Incremental Forming. Annals of CIRP，2004，53(1):207–210.[41] Allwood JM, Shouler DR, Tekkaya AE ：The Increased Forming Limits of Incremental Sheet Forming Processes. in Micari F, et al. (Eds.) Key Engineering Materials, ISSN: 10139826. Proceeding of SheMet 07—12th International Conerence on Sheet Metal, vol. 344621–628.[42] Silva MB, Skjoedt M, Atkins AG, Bay N, Martins PAF：Single PointIncremental Forming amp。謹以此文獻給我親愛的家人及我的老師、同學和朋友們。在學習和論文研究期間，導師嚴謹的治學態(tài)度、敏銳的洞察力和對學生的高標準、嚴要求，使學生在學術上和思想上受到許多的啟迪，讓我畢生難忘。本次畢業(yè)設計主要進行的是壓邊裝置的結構設計，液壓缸的結構設計及繪制CAD圖:首先,設計的過程中確定壓邊裝置的結構并對壓邊力做出了評估，從而確定了液壓缸的基本參數；其次,對液壓缸零件的材料進行了工藝選擇，并對其形位公差和熱處理也做出了判斷，在此基礎上，結合壓邊裝置的結構從而確定了液壓缸的基本結構；第三,選擇合理的密封裝置，確定相關尺寸并進行裝配草圖的設計，繪制CAD裝配圖和零件圖；最后，進行強度校核，寫畢業(yè)論文。根據結構設計己知：P=2462－40=452kN， E=90Gpa ，B=2500mm，h=150mm，b=2000mm，q=P/（2b）=113N/mm，F=1900150= 圖27 上壓板受力簡圖運用公式240和241可得： 下壓板彎曲變形為： 下壓板剪切變形為： 下壓板總的變形量為： 下壓板允許變形量： 故下壓板的剛度符合要求。作用在每一圈螺紋上的力： （236）式中：——立柱所受總拉力n——立柱數目Z——工作螺紋圈數 h——螺紋高度 S——螺距對于公制螺紋有：（1）剪切應力： （237）（2）擠壓應力： （238）（3）彎曲應力： （239）式中：a——螺紋牙根部寬度，取a=KSK——螺紋完滿系數，K＝t——螺紋牙高，d、——螺紋外徑和內徑根據結構設計己知：d=120mm ，S=7mm，h=120mm， K=， n= 4 =（2462－40）kN=452kN每一圈螺紋上受力為： 螺紋牙根部寬度a=KS＝7＝螺紋剪切應力按公式237計算得 螺紋擠壓應力按公式238計算得 螺紋彎曲應力按公式239計算得 由于三個應力值都比較小，所以能滿足強度條件。螺母高度一般取；螺母外直徑?。海ㄊ街袨槁菁y直徑）螺母與上壓板貼合面應與螺紋軸線相垂直。大于500噸的用對開式較多。 因此，立柱擰入上壓板部分的拉應力為： （234） 式中：——立柱許用拉應力。技術條件按JB/T80701995規(guī)定。所以缸體底部法蘭和缸蓋螺紋連接的預緊力為： 其余兩處的普通螺紋連接由于其不受拉力，并且壓力比較小，因而不用校核其強度。對于普通的螺栓連接，載荷穩(wěn)定時。對于普通的螺紋連接，工作載荷穩(wěn)定時。表21 螺栓的相對剛度/（）被連接鋼板間所用墊片類別/（） 金屬墊片（或無墊片） ～ 皮革墊片 銅皮石棉墊片 橡膠墊片 設計時，可先根據連接的受載情況，求出螺栓的工作拉力F，再根據連接的工作要求去選取的值，然后再根據（216）式計算螺栓的總拉力。由（216）、（217）和（218）可得： （219） （220）式中稱為螺栓的相對剛度，其大小與螺栓和被連接件的結構尺寸、材料以及墊片、工作載荷的作用位置等因素有關，其值在0～1之間變動。顯然，連接受載后，由于預緊力的變化，螺栓的總拉力并不等于預緊力與工作拉力F之和，而是等于殘余預緊力與工作拉力F之和，即： （216）為了保證連接的緊密性，防止連接受載后接合面產生間隙，應使。而被連接件要恢復變形，其壓縮量隨之減少。相反，被連接件則在的壓縮作用下，其壓縮量為。圖24a是螺栓剛好擰到和被連接件接觸，但尚未擰緊。對于一般連接用的鋼制螺栓連接的預緊力，推薦按下列關系確定：碳素鋼螺栓 合金剛螺栓 式中：——螺栓材料的屈服極限 ——螺栓危險截面的面積。預緊力的目的是為了提高連接的剛性、緊密性和放松能力，以及提高螺栓在變載荷下的疲勞強度。因此是三向應力狀態(tài)。根據設計結構可知：液壓缸的最大行程L=150mm，D=140mm，A=75mm，B=80mm，式1110帶入數據，可得： mm +C mm所以，C的最小值為5mm，因此在安裝過程中，裝置要加一個隔離套，以確保其導向長度滿足要求。、缸體中部與底部聯結法蘭的厚度 （17） 式中：h——法蘭厚度 m F——法蘭受力總和 =N——螺釘孔分度圓直徑m.=——法蘭根部直徑 m. =——缸體材料的許用壓力 MPa， （安全系數是5） 圖19 法蘭尺寸圖 代入數據，可得：設計時，中部法蘭厚度取h=35mm同理：底部法蘭也可近似用公式（17）其中：F=N；=；=；（安全系數是5）所以：設計時，底部法蘭厚度取h=15mm、端蓋法蘭的厚度 （18）式中：h——法蘭厚度 mF——法蘭受力總和 =——螺釘孔分度圓直徑 m.=——密封圈平均直徑 m. = ——缸體材料的許用壓力 MPa， 圖110 端蓋結構圖材料為45號鋼，（安全系數是5）所以：