【正文】 radius of the bay = 260 m offshore depth = mThe offshore wave conditions considered are : monochromatic wave height :3 m period : 10sThe refraction diagram is shown on figure 3.3. LONGSHORE CURRENT MODEL. DescriptionThe assumptions of the longshore current model are : inpressible fluid linear Stokes waves the vertical ponent of the current is neglected for the calculation of waves currents, the variations of sea surface elevation are neglected pared to the total depth. the mass current is assumed to be constant over the depth wind action is neglectedWith these assumptions, the NavierStokes equations can be integrated over the total depth and time averaged over a wave period. That leads to _long waves equations in which appears aradiation stress tensor S, representing the extra terms ing from averaging non linea。s breaking of waves is considered. The method used here is to follow a wave orthogonal and to test in each point if breaking is occuring or not. The Battjes39。Hydraulique since 197 7. In the numerical solution, energy transfers are simulated by introducing additional terms, derived from the LonguetHiggins formulation, in the long wave equations.This model has been applied to the simplified case of a semicircular bay, the refraction of a monochromatic wave being puted with an other model, to estimate wave height, crest incidence and shoaling number in the domain. Recently, the introduction of a solid transport formula into the numerical model made it possible to estimate changes of the seabottom resulting from the longshore currents. Bijker formula has been selected because it takes into account the coupling of the average current over a vertical line and the wave orbital velocity. It is used to calculate bed and suspended load transport. Once the quantities of transported materials are known, erosion and accretion can be calculated. The interaction between the modification of the seabed and wave induced currents is taken into account by adjusting the wave propagation after each significant change of the bathymetry and a new longshore current field is then deduced.The modelling principles are summed up on figure 1. The numerical model includes at first a wave propagation model, then a current model and a bed evolution model 。Hydraulique. This model has been applied to a schematic semicircular bay. The putation of sand seabed modifications reveals two main tendencies 。Hydraulique, Chatou, France2. Research engineer, Laboratoire National d39。當(dāng)然，最重要的是我們都在這個過程中收獲了知識，為我們的就業(yè)或深造又增加了砝碼。從上大學(xué)開始，同班同學(xué)除了上課在一起外，其他時間基本上都有自己的事情，聚在一起的機(jī)會很少，這種培養(yǎng)模式雖然有利于個性的發(fā)展，但缺少了高中那種親密感。在這個過程中，我最大的收獲就是——學(xué)會發(fā)現(xiàn)問題比解決問題更重要。在畢業(yè)設(shè)計中，問題是不可避免的。我們的畢設(shè)真正進(jìn)入高峰期是在5月份。接著我去了江蘇省南京市參加復(fù)試，一周后知道自己被理想的大學(xué)錄取了，感到很興奮。開始時，由于我報考了研究生要準(zhǔn)備復(fù)試，身心并不能完全投入畢設(shè)，在速度與質(zhì)量上都有所落后，在遇到問題時我會向老師與同學(xué)請教，他們也會為我耐心地講解，這樣在整體上不至于給大家拖后腿。寒假過完以后，到校外實習(xí)同學(xué)就直接去了單位，我們校內(nèi)實習(xí)的同學(xué)就立即開始了為期半年的畢業(yè)設(shè)計。為了給同學(xué)們說明來年畢業(yè)設(shè)計任務(wù)，老師們給我們開了一次會議，那天港航專業(yè)所有老師基本上都來了，有王二平老師、宋永軍老師、薛海老師、張曉雷老師、郭選英老師、張英克老師、王鵬濤老師、郭少磊老師、陳建老師、張羽老師和范玉老師。 表85 裂縫寬度 前 面 板彎矩作用位置M （mm）結(jié)果內(nèi) 側(cè) 以下X向支座———跨中滿足Y向支座———跨中———以上X向支座 ———跨中滿足外 側(cè) 以下X向支座 滿足跨中———Y向支座滿足跨中———以上X向支座 滿足跨中———底板下層X向跨中———Y向 ———上層X向支座———Y向滿足注：表中打“—”的部分由于其彎矩較小，驗算省略。，Ⅱ級鋼筋，得最大裂縫寬度為：滿足要求。 下面僅給出沉箱前箱格底板X向跨中截面的裂縫寬度驗算過程，箱壁及底板其它截面的驗算雷同。：式中 ——有效受拉混凝土截面面積（），軸心受拉構(gòu)件取構(gòu)件截面面積；受 彎、偏心受拉、偏心受壓構(gòu)件取， 為受拉鋼筋重心至受拉區(qū)邊緣的距離，對矩形截面，b為截面寬度，對有受拉翼緣的倒T形、I形截面，b為受拉區(qū)翼緣寬度； ——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積（），軸心受拉構(gòu)件取全部縱向鋼筋截面面積；受彎、偏心受拉、大偏心受壓構(gòu)件取受拉去縱向鋼筋截面面積或受拉較大一側(cè)的鋼筋截面面積。鋼筋配置見表84，配筋圖見5號圖紙。按構(gòu)造要求配筋查附錄3表1選用（實際）?；炷翉?qiáng)度等級C30，=，采用，=2。 沉箱箱壁和底板均為矩形截面，根據(jù)《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》式（314）、（315）和（316），受彎承載力設(shè)計值按下列公式計算：式中 ——截面抵抗矩系數(shù)； K ——承載力安全系數(shù)，按表27采用； ——彎矩設(shè)計值； ——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； b ——矩形截面寬度； ——截面有效高度，h為截面高度，a為縱向受拉鋼筋合力作用點至截面受拉邊緣的距離； ——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值； ——相對受壓區(qū)計算高度； ——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積。內(nèi)力匯總表見83。圖88 圖89 2. 沉箱前底板計算（短暫狀況）根據(jù)圖71計算得底板的受力情況：其底板的計算簡圖見圖810。1）前面板受由外向里的荷載作用時（短暫情況）根據(jù)圖64計算得前面板的受力情況：其計算簡圖見圖86和圖87。對于情況三、情況四，再通過換算公式及得到時的彎矩系數(shù)，彎矩系數(shù)表與內(nèi)力匯總表見表81和表82。圖85 底板計算簡圖3. 內(nèi)力匯總先查彎矩系數(shù)。，底板計算時的分項系數(shù)分別取：；；；。，底板按四邊固定板計算。其計算簡圖見圖8圖84，區(qū)段劃分及計算圖示同上。 根據(jù)圖64計算得前面板的受力情況：，其前面板的計算簡圖見圖8圖82。圖71 基床頂面應(yīng)力分布圖第8章 碼頭結(jié)構(gòu)施工圖設(shè)計 沉箱結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算(一) 承載能力極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算1. 沉箱前面板1）前面板受由外向里的荷載作用時（短暫情況）經(jīng)計算比較，沉箱施工期下沉中，（l=）沉箱吃水T=，所受的荷載最大。 短暫組合情況時基床頂面應(yīng)力計算根據(jù)式712～16：基床與地基承載力均滿足要求?；才c地基承載力均滿足要求。 基床頂面應(yīng)力計算作用組合持久組合情況一：設(shè)計高水位（永久作用）+波谷作用（主導(dǎo)可變作用）+堆貨（非主導(dǎo)可變作用）；持久組合情況二：設(shè)計低水位（永久作用）+波谷作用（主導(dǎo)可變作用）+（堆貨+前沿堆貨+門機(jī)情況）（非主導(dǎo)可變作用）；短暫組合情況：設(shè)計高水位（永久作用）+施工期波峰壓力（主導(dǎo)可變作用）。對于短暫組合，（）計算： 左邊右邊，穩(wěn)定。（1）可不考慮波浪作用，且由可變作用產(chǎn)生的土壓力為主導(dǎo)可變作用時：(2) 可不考慮波浪作用，系纜力為主導(dǎo)可變作用時：(3) 應(yīng)考慮波浪作用，波浪力為主導(dǎo)可變作用時：(4) 應(yīng)考慮波浪作用，堆貨土壓力為主導(dǎo)可變作用時：式中 ——結(jié)構(gòu)自重力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的穩(wěn)定力； ——分別為永久作用總土壓力的水平分力標(biāo)準(zhǔn)值與豎向分力標(biāo)準(zhǔn)值 對計算 面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩； ——剩余水壓力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩； ——結(jié)構(gòu)系數(shù)，；； ——分別為可變作用總主動土壓力的水平分力標(biāo)準(zhǔn)值與豎向分力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩和穩(wěn)定力矩； ——系纜力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩； ——波谷作用時水平波壓力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的傾覆力矩； ——波谷作用時作用在計算底面上的波浪浮托力標(biāo)準(zhǔn)值對計算面前趾的穩(wěn)定力矩。對于短暫組合，（）計算：按上式驗算的結(jié)果見表72，表中各作用的標(biāo)準(zhǔn)值按表66選取，各分項系數(shù)按規(guī)范取值（表72）。表66 碼頭荷載匯總表作用分類荷 載 情 況垂直力水平力穩(wěn)定力矩傾覆力矩 永 久 作 用自重力設(shè)計高水位設(shè)計低水位施工期填料土壓力設(shè)計高水位設(shè)計低水位 可 變 作 用波谷壓力設(shè)計高水位設(shè)計低水位施工期波浪力堆貨土壓力前沿堆貨150825門機(jī)作用200800船舶系纜力第7章 碼頭穩(wěn)定性和基床承載力驗算 作用效應(yīng)組合因該地區(qū)地震烈度為6度，不進(jìn)行抗震計算，故不考慮偶然組合，僅考慮持久組合和短暫組合（表71）。1. 沉箱總重 根據(jù)表63中沉箱項自重力計算的結(jié)果得： ： 2. 沉箱體積計算 減去前、后趾的體積：3. 沉箱吃水