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正文內(nèi)容

塑料罩ⅱ注塑模具設(shè)計(jì)范例畢業(yè)論文(參考版)

2025-06-29 18:06本頁(yè)面
  

【正文】 表 56[3]名稱尺寸 公差等級(jí) 公差值類型 公差 尺寸類型 尺寸值D 100 MT5 A 軸尺寸 01.?d 95 MT5 A 孔尺寸 .095?H 60 MT5 A 軸尺寸 .746?h MT5 A 孔尺寸 0.??5 MT5 A 孔尺寸 .2405?l 15 MT5 B 中心距 .921??r 10 MT5 A 軸尺寸 Z 4 MT5 B 軸尺寸 ?A 為不受模具活活動(dòng)部分影響的尺寸公差 值,B 為受模具活動(dòng)部分影響的尺寸公差 [3]型腔徑向尺寸計(jì)算公式 (50 0()[(1)(.5~7)]z zMSLL? ??????17)型芯徑向尺寸計(jì)算公式 (50 0()[()(.)]z zSll? ?? ?18)型腔深度尺寸和型芯高度尺寸計(jì)算公式 (50 0()[(1)(.5~6)]z zMSH? ?? ????19) (50 0()[()(.)]z zShh? ?? ?20)凹模內(nèi)的型芯中心到凹模側(cè)壁距離尺寸公式 (C) /2=(1+S) /2 (5Z??SCZ??21)式中 ——塑件外形的基本尺寸MLH ——塑件內(nèi)型的基本尺寸lh ——塑件尺寸的等級(jí)公差? ——模具成型零件的制造誤差z? C——中心距基本尺寸 S——ABS 塑料的平均收縮率由以上公式求得:型腔徑向尺寸 D r 2(其中 = =95+2*4=103 查參考文獻(xiàn)[1]表 211 知公差 =)2S*SdZ? ?00()[(1).6]z zMH???????1*.03[()*]?????.280z zSrr .01*.()[().][(.)13.]z zMD? ? ??? ?其中 = =95+2*4=103 S*SdZ型芯徑向尺寸 d ?=00 01*.3()[(1).6][()*]z zMS???? ???????00 *.243()[(1).6][()*.6]57z zMS?????? ????????型腔深度尺寸 H 1*()[().][(.)0.]z zMS?? ??? ?型芯高度尺寸 h Z00 *.743()[(1).6][()*.]86z zSh???? ??????凹模內(nèi)的型芯中心到凹模側(cè)壁距離尺寸 l(l) /2=(1+S) /2=(1+) /2Z?SlZ??? 成型零件尺寸校核因以上成型零件尺寸計(jì)算公式中的系數(shù)多憑經(jīng)驗(yàn)決定,為了保證塑件實(shí)際尺寸在規(guī)定范圍內(nèi),需對(duì)成型尺寸進(jìn)行校核,校核。本次設(shè)計(jì)的模具采用的是 矩形凸臺(tái)(與開模方向呈 ) ,高 16mm。多采用低碳鋼淬火處理或碳素工具鋼 T8A 或 T10A 經(jīng)淬火處理,導(dǎo)套采用淬火處理的 T8A。35m?48?2)導(dǎo)柱導(dǎo)套的安裝形式:導(dǎo)柱滑動(dòng)部分按 H7/f7 或 H8/f8 的間隙配合,導(dǎo)柱的固定部分與模板孔采用 H7/k6 的過(guò)度配合,導(dǎo)套與模板孔采用 H7/k6 配合,另一端采用 H7/e7 配合鑲?cè)肽0濉?)為確保分型面很好的接觸,導(dǎo)柱和導(dǎo)套在分型面處應(yīng)制有承料槽,如在導(dǎo)套的孔口倒角。3)導(dǎo)柱安裝在動(dòng)模板上,導(dǎo)套安裝在定模板上。 導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的整體設(shè)計(jì)1)導(dǎo)向零件應(yīng)均勻合理地分布在模具的周圍或靠近邊緣的部位,其中心線至模具邊緣應(yīng)有足夠的距離,以保證模具的強(qiáng)度,防止壓入導(dǎo)柱和導(dǎo)套后變形。水道中心距:在動(dòng)定模兩側(cè)都為 50mm;水管壁距型腔端面距離:定動(dòng)模側(cè)要承受型腔壓力,熔體壓力的作用下,壁厚太薄可能會(huì)被脹破,所以取 15mm;動(dòng)模側(cè)型腔壓力作用在主型芯上,所以可將壁厚設(shè)為 10mm,以提高冷卻效果。——冷卻水入口溫度,取 20℃;2?代入數(shù)據(jù)得 ()vq??????為使冷卻水處于湍流狀態(tài),取 d=10mmc. 求冷卻水在管道內(nèi)的流速 (m/s)v (0)vqmsd?????大于最低流速 d. 求冷卻管道孔壁與冷卻水之間的傳熱膜系數(shù) (?2/()oKWC查公式 3916[1] ()36fvd???式中 ——水流速(m/s) ——水密度(kg/ m179。;——冷卻水的比熱容,為 kJ/(kgkJ/kg代入數(shù)值得 ???b. 冷卻水的體積流量 ( )計(jì)算vq3/min (512()vQqc????17) 式中 ——冷卻水的密度,為 110179。kJ/kg~10178。用水冷卻,即在模具凸模內(nèi)開設(shè)冷卻水道。熱塑性塑料在注射成型后,必須對(duì)模具進(jìn)行有效冷卻,使熔融塑料的熱量盡快地傳給模具,以使塑料可靠冷卻定型并可迅速脫模。一般情況下,塑料熔體帶入3Q4熱量的 都是通過(guò)模具冷卻道由冷卻介質(zhì)帶走的,因此在作冷卻水道90%~5設(shè)計(jì)時(shí)可粗略地按照熔體帶入熱量 全部由冷卻水道帶走進(jìn)行計(jì)算,即 1?,這在工程計(jì)算中是合理的,所設(shè)計(jì)的冷卻系統(tǒng)比較安全。⑦合理確定冷卻水道的形式,確定冷卻水管接頭位置,避免與模具的其他機(jī)構(gòu)發(fā)生干涉。最小不要小于 10mm。從成型溫度和使用要求看,需要對(duì)該模具進(jìn)行冷卻,以提高生產(chǎn)率。 冷卻系統(tǒng)設(shè)計(jì) 溫度調(diào)節(jié)對(duì)塑件質(zhì)量的影響(1)采用較低的模溫可以減小塑料制件的成型收縮率;(2)模溫均勻,冷卻時(shí)間短,注射速度快可以減少塑件的變形;(3)對(duì)塑件表面粗糙度影響最大的除型腔表面加工質(zhì)量外就是模具溫度,提高模溫能大大改善塑件的表面狀態(tài)。ABS 的排氣深度為 mm。 排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)在塑料熔體填充注射模腔過(guò)程中,模腔內(nèi)除了原有的空氣外,還有塑料含有的水分在注射溫度下蒸發(fā)而形成的水蒸汽,塑料局部分解產(chǎn)生的低分子揮發(fā)氣體,塑料助劑揮發(fā)(或化學(xué)反應(yīng))所產(chǎn)生的氣體以及熱固性塑料交聯(lián)硬化釋放的氣體等;這些氣體如果不能被熔融塑料順利地排出模腔,將在制件上形成氣孔,接縫、表面輪廓不清、不能完全充滿型腔,同時(shí),還會(huì)因?yàn)闅怏w被壓縮而產(chǎn)生的高溫灼傷制件,使之產(chǎn)生焦痕、色澤不佳等缺陷。=10 推桿的固定形式 推桿的固定形式有多種,但最常用的是推桿在固定板中的形式,此外還有螺釘緊固等形式,這里為了簡(jiǎn)化模具結(jié)構(gòu),采用固定板固定推桿的形式。?f代入數(shù)值得 (.501746) N?????? ???所以沿開模方向所需的總抽拔力為 492dFN??總完成側(cè)抽芯所需的抽拔力為 5331 ??????? 推桿設(shè)計(jì) 推桿尺寸計(jì)算 本設(shè)計(jì)采用的是推桿推出,在求出脫模力的前提下可以對(duì)推桿做出初步的直徑預(yù)算并進(jìn)行強(qiáng)度校核。因塑件壁厚與直徑之比 ,可近似用型芯半徑 r ??塑件的平均半徑 ,得出塑件由于收縮而產(chǎn)生的對(duì)型芯的正壓力 Pcpr (52oss(1)tEtr??????8)其中 E——ABS 的拉伸彈性模量——塑料的收縮率(m/m)? ——塑料的泊松比 ? ——塑件的拔模斜度角(176。脫模力是從動(dòng)模一側(cè)的主型芯上脫出塑件所需的外力,需克服塑件對(duì)型芯的包緊力、真空吸力、粘附力及脫模機(jī)構(gòu)本身的運(yùn)動(dòng)阻力。主流道大端直徑為 10mm,取冷料井直徑為 12mm,深度為15mm。經(jīng)分析比較可知,采用 Z 型頭拉料桿冷料井(如 圖 58)最為合適。當(dāng)脫模時(shí)由于塑件形狀限定而無(wú)法左右移動(dòng)時(shí)不宜采用 Z 型頭拉料桿;成型用塑料的彈性較差時(shí)不宜用倒錐形、圓環(huán)槽型拉料桿。?45~s??式中 ——澆口處的體積流量( ) vq3/cms ???1/——澆口截面當(dāng)量半徑( ) rR (5????7) 冷料井設(shè)計(jì)(1)冷料井的作用:儲(chǔ)存噴嘴前端的冷料,使冷料不進(jìn)入型腔;在開模時(shí)將主流道凝料拉向動(dòng)模側(cè)。所以此套模具的澆口形式選定為側(cè)澆口。但澆口附近容易產(chǎn)生殘留內(nèi)應(yīng)力,澆口處易產(chǎn)生縮孔。4) 護(hù)耳澆口:適用于用小尺寸澆口會(huì)產(chǎn)生噴射場(chǎng)合,但成型后加工余量大。3) 點(diǎn)澆口:澆口尺寸很小,開模時(shí)容易自動(dòng)切斷,熔接痕小。(1)常見的澆口形式及各自優(yōu)缺點(diǎn) [3] 1) 側(cè)澆口(又名標(biāo)準(zhǔn)澆口、邊緣澆口):屬小澆口的一種,斷面接近矩形,便于機(jī)械加工且易保證精度;可以分別調(diào)整充模時(shí)的剪切速率和澆口封閉時(shí)間。 澆口設(shè)計(jì)澆口作用:澆口對(duì)充模流動(dòng)和補(bǔ)料時(shí)間起著控制性作用。o35(3)分流道剪切速率 計(jì)算?分 133..605VnqsR?????分分流道的合理剪切速率 范圍為 ,根據(jù)前面的設(shè)計(jì)的尺寸校?211~s??核可知:剪切速率在范圍內(nèi),分流道尺寸設(shè)計(jì)校核合格。由前面的鑲件設(shè)計(jì)部分可知,兩型腔在長(zhǎng)度方 圖 57向的中心距為 173mm,在寬度方向的中心距為 130mm。 表 53[3] 斷面形狀 優(yōu)缺點(diǎn)及適用范圍圓形 比表面積最小,澆口可開設(shè)在流道中心線上,延長(zhǎng)了澆口凍結(jié)時(shí)間,但需要同時(shí)在定模和動(dòng)模上切削加工且必須保證吻合度,制造困難,成本高正六邊形 優(yōu)點(diǎn)與圓形斷面相似,比表面積稍大,但加工稍易,常用于小斷面尺寸(約3mm)流道梯形 只需在一側(cè)模板上加工,節(jié)省了加工費(fèi)用,且熱量損失和阻力損失均不太大,最為常用半圓形 比表面積較大,不常采用矩形 比表面積大,脫模斜度小,不常采用U 形 優(yōu)缺點(diǎn)和梯形斷面基本相同,較為常用綜合工藝和加工成本等多角度考慮,梯形斷面流道最為合理,所以這里選擇梯形流道,如圖 56 所示。(1)主流道尺寸為避免高壓塑料熔體溢出,凹坑球半徑SR2 應(yīng)比噴嘴球半徑 SR1 大 1~2mm,主流道小端直徑 d2 比噴嘴孔直徑 d1 大 ~1mm,如圖 55 示:根據(jù)所選注塑機(jī),則主流道小端尺寸為: 圖 54 噴嘴與主流道襯套連接關(guān)系d=注塑機(jī)噴嘴尺寸 +(~1)=+(~1 )=主流道球面半徑 SR=噴嘴球半徑+ (1~2)=15+(1~2)=16mm(2)主流道襯套形式為了便于加工和縮短主流道尺寸,襯套和定位環(huán)設(shè)計(jì)成分體式,長(zhǎng) ,材料采用 T10 鋼,熱處理淬火后表面硬度為53HRC~57HRC(3) 主流道剪切速率 圖 55 主流道襯套結(jié)構(gòu)?主 (513..248095VqsR??????主1) 主流道剪切速率校核符合要求2113150ss????式中 ——體積流量 (5Vq(/)cm319248/?2) t——注射時(shí)間(s) ——所選注塑機(jī)的注射速率(260 )v /g R——主流道平均半徑( ) ???一次成型所需的塑料總體積 ?一次成型所需的總塑料量 ?????分主 塑 件 (5221 2m=() .)?????主3) 1.(4.).LA??分 1459836mg?塑 件分流道長(zhǎng)度總 ( 為單個(gè)流道的長(zhǎng)度, )=.2cm1Lcm分流道截面積 ??? 分流道設(shè)計(jì)(1)分流道斷面形狀的選擇分流道的斷面形狀有圓形、六邊形、半圓形、梯形、矩形、U 形等。澆注系統(tǒng)是指從注塑機(jī)噴嘴進(jìn)入模具開始,到型腔入口為此的那一段流道,對(duì)于多型腔模具,澆注系統(tǒng)包括主流道、分流道、澆口、冷料井。結(jié)論:通過(guò)各項(xiàng)校核,確定選擇 SZ500/2022 型( 臥式)注塑機(jī)。因選擇注塑機(jī)是雙曲肘結(jié)構(gòu)(即開模行程與模具厚度無(wú)關(guān))且是單分型面注射模,所以模具開模行程 H=(型芯高度)+60 (塑件高度)+(澆注系統(tǒng)凝料高度)+(8~10)=265~267450 (注塑機(jī)移模行程 S) 合格。 模仁尺寸的確定單個(gè)塑件在分型面上的投影面積為 ,各參數(shù)取值依表 表 51[4] 產(chǎn)品投影面積/mm2 A B C H D E6400——14400 5055 3036 5065 5065 2832 3036模仁寬度 23103290byDm????模仁長(zhǎng)度 6lx模仁高度 Z =H+E+B=60+35+35=130mm? 35??式中 x——塑件長(zhǎng)度 y——塑件寬度 D——型腔間距 圖 51 ——分型面上、下的模仁Z??(工件)厚度 因塑件有側(cè)孔,需增加斜滑塊側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu),如 圖 52 所示,完成抽芯所需的寬度 f 約為 40mm,中間兩滑塊完成側(cè)抽芯所需的寬度為 圖 52270213407356lxf m??????模仁外形尺寸 91?
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