【正文】 。由圖可得： 均布和梯形荷載作用下的計算圖形若，說明，其中為最大正彎矩截面至支座的距離，則可由下式求解： ，將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：若，說明，則若，則 均布和三角形作用荷載下的計算圖形同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的、的計算公式 ：由下式解得： ：梁端剪力: 非抗震設(shè)計時式中，、分別表示由恒載、樓面活荷載及風荷載標準值在梁端產(chǎn)生的剪力標準值。由于地震作用可能來自左、右兩個方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進行截面配筋計算。 梁支座正彎矩組合的設(shè)計值 非抗震設(shè)計 抗震設(shè)計 梁跨間最大正彎矩組合的設(shè)計值抗震設(shè)計及非抗震設(shè)計時，梁跨間最大正彎矩的確定方法相同。支座截面內(nèi)力有支座正、負彎矩及剪力，跨中彎矩一般為跨中正彎矩。但實際上在抗震設(shè)計中仍采用非抗震設(shè)計時的材料強度設(shè)計值，而是通過引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來提高其承載力?？勺兒奢d的分項系數(shù)，一般情況下取，對荷載標準值大于的工業(yè)建筑結(jié)構(gòu)的活荷載取。對于一般框架結(jié)構(gòu)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值可按下列規(guī)定采用：由可變荷載效應(yīng)控制的組合： 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：式中，為永久荷載的分項系數(shù)；為第個可變荷載的分項系數(shù)，其中為可變荷載的分項系數(shù)；為按永久荷載的標準值計算的荷載效應(yīng)值；為按可變荷載的標準值計算的荷載效應(yīng)值，其中為諸可變荷載效應(yīng)中起控制作用者；為可變荷載的組合值系數(shù)。經(jīng)調(diào)幅并計算至柱邊彎矩為： 恒（活）載作用下經(jīng)調(diào)幅并計算至柱邊彎矩（選擇一榀框架采用PKPM計算）結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間，可能遇到同時承受永久荷載和兩種以上可變荷載的情況。③ 柱端剪力計算： 恒載作用下彎矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　↓　↓　　　　　 活載作用下彎矩二次分配上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　　　　　　　　　　　　　　0　　　　　↓　↓　　　　　豎向恒載作用下梁端剪力和柱軸力計算層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱VB=VCVC=VDVB=VCVC=VDVBVCVC=VDN頂N底N頂N底5040302010豎向活載作用下梁端剪力和柱軸力計算層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱VB=VCVC=VDVB=VCVC=VDVBVCVC=VDN頂=N底N頂=N底5040302010豎向恒載作用下框架彎矩圖（kN/m）豎向活載作用下框架彎矩圖（kN/m） 豎向恒載作用下梁端剪力、軸力圖(單位：) 豎向活載作用下梁端剪力、柱軸力圖(單位：)對于現(xiàn)澆框架，為了滿足強剪弱彎的要求，需要對豎向荷載作用下的梁端彎矩進行折減，需要注意的是彎矩調(diào)幅只對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行，因此，彎矩調(diào)幅應(yīng)在內(nèi)力組合之前進行。③ 柱端剪力計算： 活載作用下內(nèi)力計算梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。則頂層各桿的固端彎矩為：同理，其余層各桿的固端彎矩為 各層梁上作用的恒載(1) 彎矩二次分配見表(2) 恒載作用下梁的剪力及柱的軸力計算：① 梁端剪力由兩部分組成：a、 荷載引起的剪力計算公式為： 、分別為矩形和梯形荷載 、分別為矩形和三角形荷載b. 彎矩引起的剪力，計算原理是桿件彎矩平衡，即 跨 跨 因為跨兩端彎矩相等，故VC =VD =0② 柱的軸力計算：頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱自重。 —作用在柱上的剪力 風荷載作用下邊柱彎矩、剪力計算表層次Hi(m) M上M下5770941749447709417494377094174942770941749415799213788 風荷載作用下中柱彎矩、剪力計算表層次M上M下5770942105747709421057377094210572770942105715799215208梁端彎矩可由節(jié)點平衡求出，對于邊柱： 對于中柱，設(shè)梁的端彎矩與梁的線剛度成正比，則：； 柱軸力計算：； 風荷載作用下的框架彎矩圖（）風荷載作用下框架梁端剪力和柱軸力圖(單位：)風荷載作用下的梁端彎矩剪力及柱軸力計算層次邊梁（BC、DE跨）中間梁（CD跨）柱軸力邊柱中柱54321：（彎矩二次分配法）1．恒載作用下內(nèi)力計算梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載化為等效均布荷載，由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 利用D值法計算反彎點高比y　 邊柱 中柱層 次　yny1y2y3y　yny1y2y3y500 000040 000003000000200－0001000000柱端剪力計算公式為 ： 柱端彎矩計算公式為 ： ，柱下端彎矩： ； 柱上端彎矩：其中: —反彎點高比。 —上下層層高變化的修正值，由上層層高對該層層高比值及查表。（D值法） 式中，—標準反彎點高比，根據(jù)上下梁的平均線剛度和柱的相對線剛度 的比值，總層數(shù)，該層位置查表確定。=178。雙向板上的荷載，以450等角分線為界，分別傳至兩相鄰支座?？蚣苤€剛度計算層 次Ec（N/mm2）bh(mm2)慣性矩(mm4)I0=bh3/12hc(mm)k0=ECI0/hc（Nmm） 2～5層104550550109390010101 層10455055010948501010橫向框架梁線剛度計算類 別bh(mm2)跨度（mm）慣性矩(mm4)I0=bh3/12線剛度(Nmm)k0=ECI0/lkb=2k0(Nmm)邊橫梁300700720010910101010走道梁300400360010910101010 一榀框架側(cè)移剛度D值（ N/㎜）層 次層 高(m)柱根數(shù)Kc(Nmm)D=12αKc/h2(1/m)樓層D2～5層 邊柱2 1010104104中柱2 104層 次層 高(m)柱根數(shù)Kc(Nmm)D=12αKc/h2(1/m)樓層D1 層 邊柱2 1010104104中柱2 104注：對于2～5層的邊柱： ； 中柱: ； 對于1層的邊柱：； 中柱: 滿足豎向規(guī)則框架的要求 如下圖所示，陰影部分為一個計算單元。 柱網(wǎng)結(jié)構(gòu)布置圖 框架梁、柱尺寸確定縱向框架主梁：取 取橫向框架主梁：取 取走道梁:取 取框架次梁： 取 取柱的截面尺寸：根據(jù)經(jīng)驗柱混凝土強度等級取C30, 根據(jù)柱的軸壓比要求： 其中, β : ,(不等跨),(等跨)F : 實際受荷面積, F = ( + )/2 = gE: 一般取12～15 KN/m2 : , , 綜合考慮各種因素，取柱截面為550550底層柱高度h1＝++＝, 。本設(shè)計柱網(wǎng)布置采用內(nèi)廊式，兩邊為教室，柱距為，中間為走道，柱距為，如圖所示。按樓面豎向荷載傳遞路線的不同，承重框架的布置方案有橫向框架承重、縱向框架承重和縱橫向框架混合承重等。 結(jié)構(gòu)布置計算簡圖一般情況下，框架結(jié)構(gòu)是一個空間受力體系，為方便起見，常常忽略結(jié)構(gòu)縱向和橫向之間的空間聯(lián)系，忽略各構(gòu)件的扭轉(zhuǎn)作用，將縱向框架和橫向框架分別按平面框架進行分析計算。近年來國內(nèi)一些高層建筑一般通過調(diào)整平面形狀和尺寸，并在構(gòu)造上及施工時采取一些措施，盡可能不設(shè)伸縮縫、沉降縫和防震縫。加上建筑物柱網(wǎng)布置均勻，平面布置比較對稱，因此上部荷載比較均勻且不大，同時考慮到經(jīng)濟因素，因此選擇了柱下獨立基礎(chǔ)。框架結(jié)構(gòu)柱下基礎(chǔ)的常見形式有鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)，條形基礎(chǔ)，十字形基礎(chǔ)，筏板基礎(chǔ)等。優(yōu)點是自重輕、板厚小、節(jié)省模板、施工方便、施工周期較短；缺點是用鋼量大，造價高。預(yù)制板樓蓋：可分為預(yù)制預(yù)應(yīng)力大樓板和預(yù)制預(yù)應(yīng)力多孔板，其施工方便，工業(yè)化程度高，但剛度較小，整體性差，抗震性弱，在抗震區(qū)使用較少。疊合樓蓋：在預(yù)制鋼筋混凝土薄板上，再現(xiàn)澆一層鋼筋混凝土并使之共同工作的樓蓋結(jié)構(gòu)。肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)具有良好的技術(shù)經(jīng)濟指標，可以最大限度地節(jié)省混凝土和鋼筋的用量，能充分發(fā)揮材料的作用，結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好，