【正文】 and sticks to the wheel again at θ = 10176。, which is near the accumulating point, is not equal to that for θ = 20176。, the area of the dead zone bees smaller than that in θ = 10176。實(shí)驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬均表明，死金屬的這種流動(dòng)導(dǎo)致擠壓產(chǎn)品的出現(xiàn)內(nèi)部缺陷。由于這種影響，在輪槽材料上半部分推向了雙方輪槽，并以較大的剪切應(yīng)力通過(guò)車輪和金屬箍之間的溝渠。在此變形中，原料填補(bǔ)了車輪和金屬箍之間的角落?？偨Y(jié)顯然，黏貼著金屬箍的死區(qū)對(duì)正向擠出中輪槽內(nèi)的金屬流動(dòng)有重要影響。 向前在車輪和金屬箍之間流動(dòng)充形的。的方向時(shí)， 物質(zhì)的成形比較小，其他角度的成形也比較小。時(shí)完全成形。 當(dāng)θ w為90176。到90176。在每個(gè)方向上的θ w，充盈率被定義為從中心到輪槽表面或金屬箍的距離的材料的半徑。C位置向高處的兩個(gè)拐角，通過(guò)金屬箍和車輪之間的清除來(lái)擠出。變化到60 176。在θ= 44 176。圖9顯示了在材料表面流線的位置。圖3（b）所示是遵守流線的相互旋轉(zhuǎn)的原料，是由8個(gè)板塊組成的。原料上半部分沿著死區(qū)的每一邊的一定方向上流動(dòng)?？拷e累的頂點(diǎn)，主要是上半部分和填補(bǔ)在車輪和金屬箍之間部分的成形。下半部分類似于原料原有的幾何形狀。時(shí)又附在車輪上。在θ= 20 176。時(shí)底部區(qū)域的速度幾乎接近積累頂點(diǎn)，不等于θ=20 176。在計(jì)算中，點(diǎn)的速度在每一個(gè)截面的溝槽底部是最快的，因?yàn)檫@種材料黏住了車輪。時(shí)死者區(qū)面積小于在θ= 10 176。當(dāng)交叉角θ部分跌幅時(shí)，死區(qū)面積增加。 死區(qū)和流線的表面幾何圖6顯示了在相切型中R = 5死區(qū)的幾何構(gòu)型。然而，下半部分，過(guò)去的積累頂點(diǎn)，變形很小。在數(shù)值模擬中，是在積累頂點(diǎn)直接壓縮原料，但這不是實(shí)驗(yàn)觀察到的。在每一案件中積累的角度是衡量的一點(diǎn)。在模具前沿著金屬箍有一個(gè)死區(qū)。材料和輪子之間的摩擦系數(shù)設(shè)置得非常高，因?yàn)檩啿鄹呤怯扇狈σ粋€(gè)刮刀的料膜覆蓋。圖4顯示了圓柱坐標(biāo)的式樣以及符合相切型擠出網(wǎng)格點(diǎn)的位置。實(shí)驗(yàn)中觀察原料到的金屬流線如圖3（b）所示。觀察速度場(chǎng)的原料是由黑色和白色交替磁盤，如圖3（a）所示。擠壓比率被定義為由產(chǎn)品分開(kāi)的槽的橫截面積。該槽截面交叉半徑為11毫米，它的高度為25mm。這些實(shí)驗(yàn)型的機(jī)器缺乏一個(gè)刮板，通常安裝在工業(yè)機(jī)械以剝離槽底部的渣滓。2實(shí)驗(yàn)過(guò)程圖2（a）和（b）顯示的是符合垂直型擠壓的實(shí)驗(yàn)設(shè)備。在這份報(bào)告中，通過(guò)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬我們能夠觀察死金屬對(duì)產(chǎn)品的影響。有人認(rèn)為，產(chǎn)品缺陷是由沉積在前沿的廢料金屬引起的，使得觀察死金屬在輪子槽內(nèi)的流動(dòng)更為重要，如[3]，[4]。圖1（c）顯示一個(gè)圖1（a）（b）中的A平面的橫截面。圖1是一個(gè)正向擠壓的示意圖來(lái)：1（a）說(shuō)明了一種的典型的正向擠壓，其中產(chǎn)品垂直地從模具向齒輪擠出。輪和壩肩之間的優(yōu)化清理證明能有效地消除這些雜質(zhì)，并利用一個(gè)分流?？梢詼p少在擠壓制品時(shí)雜質(zhì)的混合。在這份報(bào)告中，我們能夠通過(guò)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬觀察死金屬對(duì)產(chǎn)品的影響。參考文獻(xiàn)[1] [M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002：21432898.[2] 、斗式提升機(jī)和震動(dòng)輸送機(jī)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1991：137.[3] [M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2003：128.[4] [J].面粉通訊，2008，05：2328.[5] [M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,2006：126162,195234.[6] 王昆，何小柏，[M].北京：高等教育出版社,2000：130166.[7] （下冊(cè)）[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社,1992：112123.[8] 王聯(lián)奎，[J].現(xiàn)代制造技術(shù)與設(shè)備，2007：1618 .[9] 趙立新，[J].農(nóng)機(jī)化研究，2006：103109.[10] [J].交通世界,2004,10: 7273.[11] [J].水泥技術(shù)，2010，01：2933.[12] [J].重工與起重技術(shù)，2004，03(03)：2531.[13] 曲少敏，[J].鄭州糧食學(xué)院學(xué)報(bào),1999，20(1)：3942.[14] [J].水泥技術(shù)，2000：47.[15] [J].中國(guó)建材科技，2000：2021.[16] [J].水泥，1996：49.[17] 、維修使用全書[M].北方工業(yè)出版社,北京：2006：10191084.[18] [M].機(jī)械工業(yè)出版社,北京：2002：10922342.[19] [J].橡塑技術(shù)與裝備，2008：5258.[20] 李萍，[J].機(jī)械管理開(kāi)發(fā)，2004：4548.[21] 孫玉芹，[M].北京：科學(xué)出版社,2003：844，5479，113117.[22] 馬曉錄，張小勤，[J].糧食加工與食品機(jī)械，2002：4244.[23] 靳兆文，[J].起重運(yùn)輸機(jī)械，2007：8789，1923.[24] Hiller, Georg. Solidshell crewconveyor centrifuge[EB].[25] Rickert, Clemens ,Olters, screw conveyor for a harvesting attachment[EB].附 錄附錄Ａ連續(xù)擠壓過(guò)程中輪槽內(nèi)積累的死金屬分析摘要：在正向擠壓中，擠壓力是由進(jìn)給的原料和輪槽之間的摩擦力來(lái)提供的，可以在輪槽內(nèi)觀察到復(fù)合金屬的流動(dòng)。本文設(shè)計(jì)了針對(duì)輸送水泥等粉狀物料的螺旋輸送機(jī)。主要對(duì)其的前端、尾端與螺旋體部分進(jìn)行了設(shè)計(jì)。(3)對(duì)螺旋輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)，包括電動(dòng)機(jī)型號(hào)的選擇與減速器型號(hào)的選擇。(2)對(duì)螺旋輸送機(jī)進(jìn)行了總體方案設(shè)計(jì)。具體工作如下：(1)對(duì)螺旋輸送機(jī)在國(guó)內(nèi)外的發(fā)展?fàn)顩r進(jìn)行概述。在設(shè)計(jì)螺旋輸送機(jī)的前端與尾端的時(shí)候，針對(duì)其在輸送粉狀物料時(shí)的不足，給出了一些修改意見(jiàn)。其中，螺旋體部分主要包括螺旋軸和螺旋葉片這兩大部分。其具體尺寸結(jié)構(gòu)見(jiàn)下圖： 進(jìn)出料口 本章小結(jié)本章主要介紹了關(guān)于螺旋輸送機(jī)機(jī)身的設(shè)計(jì)內(nèi)容，詳細(xì)介紹了螺旋輸送機(jī)的螺旋體與前端、尾端部分結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過(guò)程。(5)軸承密封和潤(rùn)滑方式和前端軸承所選用的密潤(rùn)滑方式相同，雖然軸承類型的選擇不同，但是均選用油潤(rùn)滑的潤(rùn)滑方式。(4)軸承座的結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)該軸承座采用HT200灰鑄鐵材料鑄造成型，壁厚為20mm。校核過(guò)程與前面軸承的校核一致。數(shù)量是1個(gè)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具體機(jī)構(gòu)尺寸如下圖： 尾端軸 尾端軸力的分析校核過(guò)程如前端軸。調(diào)質(zhì)45鋼，HBS241~286HBS。在設(shè)計(jì)螺旋輸送機(jī)的尾端的時(shí)候同樣也要考慮到螺旋輸送機(jī)在輸送粉狀物料時(shí)的兩個(gè)缺點(diǎn)，所以同樣把尾節(jié)部分移到了半圓型機(jī)殼外面。同前端部分一樣，尾端部分也包括軸、軸承、油杯、軸承座、透蓋、端部支架等等。放油孔采用螺塞以及封油墊密封。(5)軸承密封和潤(rùn)滑方式軸承的密封采用非接觸式密封，利用擋油環(huán)密封，轉(zhuǎn)動(dòng)件與固定件不接觸，可以防止灰塵或其它雜質(zhì)進(jìn)入軸承，并防止軸承內(nèi)潤(rùn)滑油的流失。(4)軸承座的結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)軸承座結(jié)構(gòu)如下圖： 前端軸承座該軸承座采用HT200灰鑄鐵材料鑄造成型，總高為263mm，中心線據(jù)底座高為133mm，壁厚為25mm。鍵的校核：鍵的接觸長(zhǎng)度為：。數(shù)量是2個(gè)。軸的設(shè)計(jì)合格。由于此軸為階梯軸，因?yàn)楦鞫蔚目古そ孛婺Ａ坎煌?，所以其危險(xiǎn)截面不一定是在扭矩最大的地方，這時(shí)要綜合考慮扭矩與抗扭截面模量，才能確定該軸是否安全。所以在這里只要校核其扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度就可以了。端軸的強(qiáng)度校核由該軸的受力分析圖可知，該軸有四點(diǎn)受力，分別是平鍵處、兩個(gè)軸承處和花鍵處，從圖上可以看出該軸主要是受到了扭矩的作用。選最小軸徑為d=70mm。查參考文獻(xiàn)得：， ，,C=100。(1)軸的設(shè)計(jì)與校核軸的材料選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理。：以往的螺旋輸送機(jī)的前端部分都是在機(jī)殼里面的，但是由于本論文所選擇輸送的物料是水泥，而且水泥屬于粉狀物料，在螺旋輸送機(jī)輸送粉狀物料的時(shí)有以下兩點(diǎn)缺點(diǎn)：軸承滾動(dòng)體保持架容易被研壞；軸承也被容易被油泥或灰研死。主要是為了實(shí)現(xiàn)螺旋體的正常轉(zhuǎn)動(dòng)。整個(gè)螺旋輸送機(jī)的即可并不是一個(gè)整體，而是由幾段機(jī)殼焊接而成的。機(jī)殼材料選擇Q235碳素結(jié)構(gòu)鋼。為了避免這種現(xiàn)象，設(shè)計(jì)了懸掛裝置，它對(duì)螺旋體起到了一個(gè)支撐作用，可以較好的改善螺旋軸的撓度問(wèn)題。由于螺旋輸送機(jī)輸送裝置的長(zhǎng)度較長(zhǎng)，其螺旋軸會(huì)因自重而彎曲（撓度問(wèn)題），而前面關(guān)于螺旋軸選用空心軸也正是因?yàn)榭紤]到其撓度問(wèn)題?？朔藙傂赃B接的缺陷；三是更換維修方便。：經(jīng)過(guò)觀察可以了解到,螺栓易斷除了其剪切強(qiáng)度不足外，還和其連接特性有關(guān)，這種連接形式基本上屬于剛性連接，遇到螺旋葉片絞到金屬碴或螺栓松動(dòng)時(shí)，螺栓就很容易被剪切斷。但是在現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)運(yùn)作中，螺栓經(jīng)常斷裂，從而使螺旋軸從吊軸連接處斷開(kāi)，從而使螺旋輸送機(jī)失去輸送功能。實(shí)體式葉片展開(kāi)圖如下： 螺旋葉片展開(kāi)圖如圖，圓環(huán)的尺寸(下料尺寸)用下面的公式計(jì)算： () () ()式中：——圓環(huán)外圓直徑（）；——圓環(huán)內(nèi)圓直徑（）；——圓環(huán)的缺角（0）；——一個(gè)螺距葉片外螺旋線的長(zhǎng)度（mm）；——一個(gè)螺距葉片內(nèi)螺旋線的長(zhǎng)度（mm）。前面的物料顆粒受力分析圖可以得到物料顆粒M所受螺旋面在軸向的作用力軸為： ()為使，必須滿足，因?yàn)樘幍淖畲?，最小，所以許用螺距可由下式求得: ()此外，還用考慮物料運(yùn)動(dòng)速度各分量鍵合理分布問(wèn)題，既要使物料盡可能大的軸向運(yùn)輸速度，同時(shí)，又要使各點(diǎn)軸向速度均大于圓周速度。螺距的大小不僅決定著螺旋升角，而且決定著在一定填充系數(shù)下物料運(yùn)行的滑移面，所以螺距的大小也影響物料的輸送過(guò)程。如下圖： 螺旋輸送機(jī)的卸料方式(2)螺旋葉片的相關(guān)系數(shù)螺旋直徑與螺距:關(guān)于螺旋直徑與螺距，已經(jīng)對(duì)其進(jìn)行了計(jì)算，其螺旋直徑D=400mm，螺距S=400mm。螺旋體輸送物料方向由葉片旋向和軸的旋轉(zhuǎn)方向決定。其形狀如下： 螺旋葉片的類型實(shí)體螺旋葉片是最常用的一種形式，是宜輸送干燥的、小顆粒的或粉狀物料，而所要輸送的物料是水泥，屬于粉狀物料，其粘度、塊度、濕度可以不計(jì)，所以選用實(shí)體式螺旋葉片。管軸直徑為100mm，螺旋軸內(nèi)壁直徑為85mm。在能夠滿足輸送要求的前提下，應(yīng)盡可能使結(jié)構(gòu)緊湊，由于螺旋輸送機(jī)的填充系數(shù)較低，只要保證靠近葉片外側(cè)的物料具有較大的軸向速度，且軸向速度大于圓周速度即可。為了保證足夠的有效輸送截面從而保證輸送能力，這就得加大結(jié)構(gòu)，使得輸送機(jī)結(jié)構(gòu)粗大笨重，成本增加。根據(jù)物料的運(yùn)動(dòng)分析,可知要保證物料的料槽中的軸向移動(dòng)，螺旋軸徑處的軸向速度要大于0，即螺旋內(nèi)升角,又因?yàn)?，所以螺距與軸徑之間的關(guān)系必須滿足的條件之一是 ()但是，通過(guò)大量實(shí)踐與資料證明，對(duì)大多數(shù)的螺旋輸送機(jī)來(lái)說(shuō)，一般其螺旋體的結(jié)構(gòu)均能滿足式()的要求，但對(duì)螺旋體直徑較?。ɡ鼶=100）的螺旋輸送機(jī)來(lái)說(shuō)，其不一定能滿足式()的要求，因而在確定較小直徑螺旋體的S與d時(shí)，必須進(jìn)行這項(xiàng)驗(yàn)算工作，螺旋直徑D=400mm，這個(gè)直徑大小是可以滿足式()的，所以，在此次設(shè)計(jì)中，并不用驗(yàn)算此項(xiàng)。 螺旋軸的設(shè)計(jì)螺旋軸分為實(shí)心管螺旋軸與空心管螺旋軸，多采用空心管軸制造，采用便于焊接的低碳無(wú)縫鋼管。 螺旋體部分的設(shè)計(jì)螺旋體通過(guò)頭、尾部和中間部位的軸承支承于料槽，形成可實(shí)現(xiàn)物料輸送的轉(zhuǎn)動(dòng)構(gòu)件，螺旋體的運(yùn)轉(zhuǎn)通過(guò)安裝于頭部的驅(qū)動(dòng)裝置實(shí)現(xiàn)，進(jìn)出料口分別開(kāi)設(shè)于料槽尾部上側(cè)和頭部下側(cè)。在安排其地腳螺栓位置時(shí)，將5個(gè)3米長(zhǎng)的中間節(jié)放在一起，緊接頭節(jié)順次排列，然后把兩個(gè)2米長(zhǎng)的中間節(jié)接在它后面，最后接上3米長(zhǎng)的尾節(jié)。由于在布置螺旋輸送機(jī)時(shí)，驅(qū)動(dòng)裝置及出料口裝在頭節(jié)（有止推軸承裝置）時(shí)，較為合理，這樣可使螺旋管軸處于受拉狀態(tài),以在本次設(shè)計(jì)中，驅(qū)動(dòng)裝置及出料口裝在頭節(jié)。在本次設(shè)計(jì)中，采用的裝配方法為左裝。 螺旋輸送機(jī)的整體布置我們知道螺旋輸送機(jī)按結(jié)構(gòu)可分為頭節(jié)、尾節(jié)和中間節(jié)三部分，每一部分中又有幾種不同的長(zhǎng)度，依照所要設(shè)計(jì)的螺旋輸送機(jī)的長(zhǎng)度L=25m可從參考文獻(xiàn)得到各節(jié)的長(zhǎng)度，分別為：頭節(jié)3m；中間節(jié)19m；尾節(jié)3m。第4章 螺旋輸送機(jī)機(jī)身的設(shè)計(jì)螺旋輸送機(jī)集體部分主要包括螺旋體、進(jìn)出料口、止推軸承裝置和懸吊軸承裝置等等。減速裝置主要是減速器的選擇，該減速器屬于三級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒減速器，其總的傳動(dòng)比為25。 本章小結(jié)本章主要介紹了螺旋輸送機(jī)驅(qū)動(dòng)裝置部分的設(shè)計(jì)過(guò)程，驅(qū)動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)主要分為兩個(gè)部分，一是電動(dòng)機(jī)的選擇，二是減速裝置的選擇。 鍵聯(lián)接的選擇與計(jì)算電動(dòng)機(jī)DE=48110mm，E=110mm,根據(jù)電動(dòng)機(jī)尺寸選得鍵的型號(hào)為1419 (GB10961979)即圓頭普通平鍵（A型），鍵的參數(shù)為：b=14mm，h=9mm，L=90mm。聯(lián)軸器公稱扭矩為。根據(jù)已選電動(dòng)機(jī)直徑以及聯(lián)軸器的最小軸徑，由表選擇彈性套柱銷聯(lián)軸器型號(hào)為L(zhǎng)T7，其最大公稱轉(zhuǎn)矩為500。選擇聯(lián)軸器考慮動(dòng)載荷及過(guò)載，聯(lián)軸器工作情況系數(shù)K=。該減速器不用校核瞬時(shí)尖峰負(fù)荷。熱功率校核要求： ()自然冷卻時(shí)。初選ZSY160型減速器機(jī)械強(qiáng)度計(jì)算功率： ()查得ZSY160，i=25。選用第I種裝配式的標(biāo)準(zhǔn)減速器。由于低速級(jí)傳遞的轉(zhuǎn)矩大，因此一般是先設(shè)計(jì)低速級(jí)齒輪，然后再設(shè)計(jì)高速級(jí)齒輪。減速器高速軸轉(zhuǎn)