【正文】
。2/(+)= (+)/(+)=[1+(+)]= +20=103/550=﹥5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。me0=M/N=106/(103)=ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中較大值，即550/30=，故取ea=20mm。m MB下柱=m在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 MB上柱=m ∑MB梁=+= kNm +()= kNm 根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計(jì)算。mεA′S/ mm2AS/ mm2實(shí)配鋼筋A(yù)S/ mm2A′S/ ASρ/％6支座A603318(763)BL﹤0603318(763)AB跨間316(603)支座Br﹤0603316(603)BC跨間216(402)5支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)4支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)3支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)2支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)1支座A942520(1570)BL﹤0942520(1570)AB跨間320(942)支座Br﹤0763318(763)BC跨間318(763)表72 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表層次截面γREV/KN/KNAsv/S=ftbh0/梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋A(yù)SV/S實(shí)配鋼筋ρsv％6A、BL﹥γREV﹤0雙肢8150()雙肢8150()Br﹥γREV﹤0雙肢8150()雙肢8150()5A、BL﹥γREV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥γREV雙肢8100()雙肢8100()4A、BL﹥γREV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥γREV雙肢8100()雙肢8100()3A、BL﹥γREV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥γREV雙肢8100()雙肢8100()2A、BL﹥γREV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥γREV雙肢8100()雙肢8100()1A、BL﹥γREV雙肢8100()雙肢8150()Br﹥γREV雙肢8100()雙肢8100() 框架柱 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號層次b/mmh0/mmfc/(N/mm2)MC/ kN BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取2肢8100，則其承載力為 250（30035）+2103101/100265= KN﹥γREV= KN由于非加密區(qū)長度，故全跨均可按加密區(qū)配置。以第一層為例，說明計(jì)算過程和方法,AB跨： γREV= KN﹤=250565 = KN，滿足要求。m屬于第一類T形截面。=900100(265100/2) = kNBC跨，跨間彎矩MBC= kNm γRE MB右== kN支座BL上部: 實(shí)取520(AS=1570mm2)，=1570/(250565)=％﹥％,=﹥,滿足要求。將下部跨間截面的320鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（=942mm2），再計(jì)算相應(yīng)受拉鋼筋，即支座A上部 106360942（56535）/(2505652)==﹤2=70/565=說明富裕,且達(dá)不到屈服,可近似取實(shí)取520(AS=1570mm2)。m屬于第一類T形截面。因?yàn)? =2100100(565100/2) =翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時，=/3=,按翼緣厚度考慮時，60035=565mm, =100/565=﹥,此種情況不起控制作用，故取=2100mm。m跨間彎矩取控制截面 Mmax= kNm MB=V=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]為相應(yīng)與本層柱凈高上、下兩端的剪力7 截面設(shè)計(jì) 框架梁以第一層為例，說明計(jì)算過程和方法,AB跨 ，支座彎矩： MA=()= kN177。177。177。177。177。177。（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMC =ηcΣMb））γREN注。注：表中M以左受拉為正，單位kN。N()177。柱底M177。1柱頂M??N()177。N()177。柱底M177。2柱頂M??N46()177。N()177。柱底M177。3柱頂M??N()177。N()177。柱底M177。4柱頂M??N()177。N()177。柱底M177。5柱頂M()??N()177。N()177。柱底M()177。（a） 橫向框架B、C柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力45SGkSQkSWkSEk+(SQk+SWk)γRE[(SGk+) +]+SQk+Mmax及相應(yīng)NNmax及相應(yīng)MNmin及相應(yīng)M左右左右6柱頂M（）??N()177。 橫向框架A、D柱剪力組合（kN）注：表中V以柱端順時針為正。1177。2177。3177。4177。5()177。表中彎矩為相應(yīng)與本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計(jì)值層次SGk44SQkSWkSEk+(SQk+SWk)γRE[(SGk+)+]+SQk+γRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn]左右左右6()177。m，N以受壓為正，單位kN。177。177。177。177。177。177。M以下部受拉為正，V以向上為正。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。177。～ 。mX+X2/= 可得X=Mmax=+ (3)= kNm q2=+= kN/mVA=（+）/+1/2+1/2()= kN VA 1/2(2q1+ q2)αl=(2+)=X=(+)/(+)= m Mmax= =+ (+) +()= kNm右震： Mrb中=+m += kNm Mrb邊=+m Mrb邊=+Mmax==(+)= kN/mγREMmax== kNm γREMmax== kNm γREMmax== kNγRE [(SGK +)+ SEK]對應(yīng)的胯間彎矩計(jì)算：以第一層為例，介紹其計(jì)算方法。本工程考慮四種內(nèi)力組合，+、+（SQK+ SwK）、++。V以向上為正。m） 豎向荷載作用下框架彎矩圖（M單位：KN柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載對稱，故可采用半框架。mM2 / kNm62～51表62 橫向框架活荷載匯總表層次q2 /（kN/m）q239。 /（kN/m）P1 /kNP2 /kNM1 / kNm將以上計(jì)算結(jié)果匯總，表61 橫向框架恒荷載匯總表層次q1 /（kN/m）q139。m對于2～5層：q2=2= kN/m q2’=2= kN/mP1= kN P2= kNM1= kNm在屋面雪荷載作用下q2==’== kN/mP1=(+（+）/2)= kNP2=[+（+）/2+（+）/22]= kN M1=P1e1=（）/2= kNm(2)活載計(jì)算 各層梁上作用的活載對于6層，在屋面活荷載作用下q2== kN/m q2’== kN/mP1=(+（+）/2)= kNP2=[+（+）/2+（+）/22]= kNM1=P1e1=（）/2= kNq1=+（）= kN/m q1′= kN/mq2== kN/m q2’== kN/mP1=[1/22+（+）/2]+++（2）+2= kNP2=[1/22+（+）/2+（+）/22]+++（）= kNM1=P1e1=（