【正文】 具體過程見圖 ，所得彎矩圖如 圖 。m 6 () () () () () () 2～ 5 14 注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)屋面雪荷載作用情況。 /（ kN/m） P1 /kN P2 /kN M1 / kNm M2 / kN /（ kN/m） q2 /（ kN/m） q239。 m M2= kN m M2=P2e2=（ ） /2= kN m M2=P2e2=（ ） /2= kN m M2=P2e2=（ ） /2= kN其他荷載計算方法同上層。 m M2=P2e2=（ ） /2= kN其他荷載計算方法同頂層。 m M2=P2e2=（ ） /2= kN 對于 6層： q1= kN/m q1′ =q2 、 q2′分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上 還作用有集中力矩。 風(fēng)荷載 作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 圖 、梁端剪力和柱軸力圖 6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 30 6 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算 計算單元 ?、谳S線橫向框架進行計算，計算單元寬度為 ，如 圖 所示。 (2)表中 M 單位為 kNm ， V 單位為 kN。m） M 上（ KNm） M 上（ KN 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同，同樣計算 ②軸線橫向框架在 風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力。 風(fēng)壓高度變化系數(shù) μz，查《荷載規(guī)范》表 ，地面粗糙度類別為 C 類 ,并結(jié)合以內(nèi)差法。本設(shè)計中， H=＜ 30m,B=15m,沿橫向的高寬比 H/B=＜ ，可不考慮風(fēng)壓脈動影響，即取 βz=。m） M 上 （ KN m， V單位為 kN， N單位為 kN， l單位為 m。 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： 中柱處的梁 M l b=i l b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） M r b=i r b（ Mbi+1， j + M u i， j） /（ i l b+ i r b） 邊柱處的梁 M bj =Mbi+1， j + M u i， j V b=（ M l b+ M r b） / l Ni=∑（ V l b V r b） k 具體計算過程見表 ： 表 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算 層次 邊橫梁 走道橫梁 柱軸力 M l b M r b L V b M l b M r b L V b 邊柱 N 中柱N 6 5 4 3 2 1 注： (1)柱軸力中的負(fù)號表示拉力。m） 6 611424 18030 5 611424 18030 4 611424 18030 3 611424 18030 2 611424 18030 1 538152 16474 鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 24 表 各層柱端彎矩及剪力計算 注：表中 M 單位為 kN 具體計算過程見表 及 表 各層柱端彎矩及剪力計算 層次 Hi （ m） Vi （ KN） ∑Dij（ N/mm） 邊 柱 Di1（ N/mm） Vi1 （ KN） k y （ m） M 下 （ KN 計算過程如表 ： 表 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi(KN) ∑D i (N/mm) △u i (mm) ui(mm) hi(mm) θ e=△u i /hi 6 611424 3300 1/1764 5 611424 3300 1/1115 4 611424 3300 1/853 3 611424 3300 1/722 2 611424 3300 1/652 1 538152 4650 1/765 鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 23 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/6521/550，滿足規(guī)范要求。 因 Tg=，故 頂部附加 地震作用系數(shù) δn = += 頂部附加 地震作用△ Fn =δn F Ek = = KN 各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk(1δn )/ (∑G kHk) 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑F k(i=1， 2， …n ) 計算過程如表 ： 表 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi (m） Gi （ KN） GiHi (KN鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 21 T1= T uT = = 水平地震作用及樓層地震剪力的計算 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑G i = (+ 4+) = KN 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 VGi為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載得到的帶 i層間剪力。 （△ u） i為第 i層的層間側(cè)移。 ψ T結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。m m) 縱梁 104 250 600 109 7200 1010 1010 1010 （ 12根） A 7， D 7 2～ 6 層 K= 4/(2 )= α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =22079 1 層 K= 2/= α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/46502 =18021 層數(shù) 1 2 3 4 5 6 ∑ Di, 538152 611424 611424 611424 611424 611424 鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 18 A A D D8 2～ 6 層 K= 2/(2 )= α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =12911 1 層 K=α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/46502 =14540 （ 12根） B 7， C 7 2～ 6層 K= 4/(2 )= α c= K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =26851 1層 K= 2/= α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/46502 =26815 B B C C8 2～ 6 層 K= 2/( 2)= α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =16272 鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 19 1 層 K=α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/46502 =15816 將上述不同情況下同層框架柱的側(cè)移剛度匯總?cè)纾罕?、表 表 縱向中框架柱側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 表 縱向邊框架柱側(cè)移剛度 D 值（ N/mm） 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 ∑ Di ，見表 表 橫向框架層間側(cè)移剛度（ N/mm） 由表 49 可見，∑ D1/∑ D2=689888/703460=,故該框架 為規(guī)則縱向框架。m m) (N柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關(guān)外，還與縱梁的線剛度有關(guān)。 鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 15 （ 12根） A 7， D 7 2～ 6 層 K=(+)/(2 )= α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =18030 1 層 K=α c=(+K)/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/46502 =16474 （ 12根） B 7， C 7 2～ 6 層 K=(+) 2/(2 )= α c=K/(2+K)= Di1=α c 12 ic/h2 = 12 1010/33002 =21773 1 層 K=(+)/=