【正文】 對于多層框架，頂層常屬于大偏心受壓狀態(tài)，其配筋量往往由計(jì)算確定，中間層也屬于大偏壓受壓狀態(tài)，但配筋一般按照構(gòu)造配筋，底層往往在不同的內(nèi)力組合下，偏心受壓狀態(tài)可能不同，為此，應(yīng)分別計(jì)算其配筋量，取大值配筋。但是無論哪種偏壓狀態(tài)，軸力相近，則彎矩越大，配筋量就越多，因此對于大偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取彎矩較大，軸力也較大的內(nèi)力組，對于小偏壓受壓時(shí)，應(yīng)取軸力較大，彎矩也較大的內(nèi)力組。 由組合表中的數(shù)據(jù)可知，柱子截面控制內(nèi)力均來自有地震作用的組合的情況，因?yàn)榇朔N組合的彎矩較大，軸力也較大。截面尺寸復(fù)核： 因?yàn)? 所以 截面尺寸滿足要求 （2） 框架柱正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)柱端內(nèi)力組合值選取最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，并選取柱上端和下端內(nèi)力設(shè)計(jì)值較大值作為截面配筋的計(jì)算依據(jù)（選取彎矩和剪力時(shí)應(yīng)取調(diào)整后變大的值，若調(diào)整后的值比原值還小，則取原值）。彎矩調(diào)整計(jì)算表如下:柱號(hào)層號(hào) 調(diào)整后M A3/ 2 / 1/ B3 2 1 C3 2 1 D3/ 2/ 1/ (3) 柱端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整柱號(hào)層號(hào) VA4 3 2 1 B4 3 2 1 C4 3 2 1 D4 3 2 1 注：針對首層柱，公式為 第八章 截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì)算 框架柱正斜截面配筋計(jì)算按照“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎”的原則，考慮恒載活載作用組合時(shí)柱端彎矩要按照規(guī)范要求進(jìn)行調(diào)整，如上一個(gè)章節(jié)對所有柱端彎矩進(jìn)行調(diào)整放大，用于這章中的柱子配筋計(jì)算。 式中：　——為梁的凈跨； ——為梁的重力荷載代表值，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值； ——分別為梁左右凈截面，逆時(shí)針或順時(shí)針方向的彎矩設(shè)計(jì)值； ——為梁端剪力增大系數(shù)， 計(jì)算結(jié)果見梁剪力調(diào)整表：粱號(hào)層號(hào) 逆時(shí)針順時(shí)針逆時(shí)針順時(shí)針逆時(shí)針順時(shí)針AB4 3 2 1 BC4 3 2 1 CD4 3 2 1 (1) 框架結(jié)構(gòu)柱的內(nèi)力組合 柱上端控制截面在梁底，下端在梁頂，應(yīng)按軸線計(jì)算簡圖所得的柱端內(nèi)力值換成控制截面的相應(yīng)值，此計(jì)算為簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值。為此，只要對該種組合的內(nèi)力值進(jìn)行梁控制截面的調(diào)整即可。在內(nèi)力組合前一般要先把所求得的內(nèi)力轉(zhuǎn)化為控制截面處的內(nèi)力，再進(jìn)行內(nèi)力組合，當(dāng)然也可以先按軸線處的內(nèi)力進(jìn)行組合，然后分析組合表，找出起主要控制作用的組合方式，將該種組合得到的組合值轉(zhuǎn)化為控制截面處的內(nèi)力值。（另應(yīng)注意，前序活荷載是作為滿跨布置的情況而計(jì)算出其內(nèi)力，為了考慮活荷載最不利布置的影響。 ——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)， ——地震作用荷載分項(xiàng)系數(shù)， ——風(fēng)荷載分項(xiàng)系數(shù)，也即地震作用效應(yīng)不與風(fēng)荷載效應(yīng)組合在一起。 有地震作用效應(yīng)組合時(shí)，荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值按下式進(jìn)行：（不考慮豎向地震作用） 式中 S——荷載效應(yīng)組合和地震效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值 ——重力荷載代表值效應(yīng)，應(yīng)為（恒載+）作用下的荷載 效應(yīng)值。 各梁，柱內(nèi)力組合見后續(xù)表格 (1) 框架結(jié)構(gòu)梁的內(nèi)力組合在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。為了簡化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量稍微多一點(diǎn)。梁支座邊緣出的內(nèi)力值： 柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。 活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在A~D軸間的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如附圖所示； 恒載下的疊代計(jì)算 活載下的疊代計(jì)算 恒載下的最終桿端彎矩活載下的最終桿端彎矩 恒載作用下的M圖（) 恒載作用下的V圖（kn) 恒載作用下的N圖（kn) 活載作用下的M圖（) 活載作用下的V圖（kn) 活載作用下的N圖（kn) 第七章 內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。已知桿件兩端的彎矩 其剪力： 已知某節(jié)點(diǎn)傳來的軸力和左右傳來的剪力，其下柱軸力為: 式中，以壓力為正，拉力為負(fù)。b/l178。/l178。 MFBA=1/12ql178。b/l178。/l178。 MFBA=1/12ql178。 μIk，=1/2(iik/ik) 均布恒載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩： M均載=1/12ql178。 在內(nèi)力分析前，還應(yīng)計(jì)算節(jié)點(diǎn)各桿的彎矩分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下的各桿端的固端彎矩。 第i層第m柱所分配的剪力為：Vim=DimVi/∑D，Vi=∑Wi，見下表： A軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/myoY1Y2Y3yYh/m4000300020001000B軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/myoY1Y2Y3yYh/m4000300020001000C軸框架柱反彎點(diǎn)位置同B 軸； D軸框架柱反彎點(diǎn)位置同A軸；根據(jù)以上計(jì)算得到的框架第i層的剪力Vim以及該柱的反彎點(diǎn)高度y，按下式計(jì)算柱上、下端的彎矩Mc上和MC下: 中柱處的梁 邊柱處的梁 水平地震作用下A、D軸框架柱剪力和梁柱端的彎矩計(jì)算層Vi/KN∑D/（KN/m）Dim(KN/m）Dim/∑DVim/KNyh/m///449494 9387 349494 9387 249494 9387 144444 9837 水平地震作用下B、C軸框架柱剪力和梁柱端的彎矩計(jì)算層Vi/KN∑D/（KN/m）Dim(KN/m）Dim/∑DVim/KNyh/m////44949415360 34949415360 24949415360 14444412385 水平地震作用下框架柱軸力和梁端剪力層號(hào)梁端剪力/KN柱軸力/KNAB跨BC跨CD跨A軸B軸C軸D軸4321注：軸力壓力為+，拉力為 地震作用下框架內(nèi)力圖 地震作用下彎矩圖（) 地震作用下軸力圖（kn） 地震作用下剪力圖（kn）第六章 內(nèi)力計(jì)算 為簡化計(jì)算，考慮以下幾種單加荷載情況：（1） 恒載作用；（2） 活荷載作用于A~B軸跨間；（3） 活荷載作用于B~C軸跨間；（4） 活荷載作用于C~D軸跨間；（5） 活荷載作用于D~E軸跨間；（6） 風(fēng)荷載作用（從左向右吹）（7） 橫向水平地震作用 對于（1）、（2）、（3）、（4）、（5）等五種情況，框架在豎向荷載作用下，采用疊代法計(jì)算。 水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 框架在風(fēng)荷載（從左向右吹）作用下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算。 由《抗震規(guī)范》， 經(jīng)驗(yàn)算，滿足要求。計(jì)算過程見下表： 頂點(diǎn)位移計(jì)算表層次Gi/KN∑Gi/KNDi /KN/m△i△i1=∑Gi/D△i/m449494349494 249494144444考慮填充墻對結(jié)構(gòu)剛度的貢獻(xiàn)，取周期折減系數(shù)，計(jì)算公式為：T1== 2 地震力計(jì)算 水平地震作用系數(shù)：7度抗震設(shè)防，多遇地震，地震分組為第一組，二類場地有：Tg=，amax=，結(jié)構(gòu)阻尼比為：，則有 TgT15Tg 由于T1= = , 故因考慮頂部附加水平地震作用。樓面處重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值+樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值。(5) 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力圖 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩圖（) 風(fēng)荷載作用下柱端軸力（kn）