【正文】 /m)跨中D區(qū)格方向76Φ8150335方向68Φ8200251A區(qū)格方向76=Φ8150335方向68=Φ8200251E區(qū)格方向76=Φ8200251方向68=Φ8200251支座D邊支座(方向)76Φ10130604D邊支座(方向)76Φ10180436DA76Φ10180436DE76Φ10180436A邊支座76Φ10200392E邊支座76Φ8200251AA76Φ10200392表23。區(qū)格DAE表237板的彎矩計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E五類，其中A、B二種以較大的A板計(jì)算，C按單向板計(jì)算。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。 A、B、D、E區(qū)格板的計(jì)算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2①內(nèi)跨 ， 為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬圖223 樓板平面布置圖板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=300mm600mm L3 bh=300mm700mm。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表235。/m)配筋實(shí)有(mm178。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：表234板的彎矩計(jì)算區(qū)格DAE① D區(qū)格不予折減；② C區(qū)格的跨中截面與CC支座截面折減20%。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表234。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。q/2作用下的彎矩值兩者之和。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見表234。圖221樓板平面布置圖 A、B、D、E區(qū)格板的計(jì)算。混凝土采用C25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 設(shè)計(jì)資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求。m = 表233 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m == ②=m=+=m =（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 以第二、三層A柱為例，對圖220中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中.表232 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡIIIIIIM(kNm = ⅢⅢ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表223選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。m =+==（）=m將和180。m取180。m梁端取右震, 也取右震：=m第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表223查得：左震 +=m 右震 混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2， 箍筋為HPB235 =210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表223查得：ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ= c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。m = m柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞ 同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。m)N(kN)(mm)4500(m2)550515550515(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0選筋220+218220+218實(shí)配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m == ②=m=+=m=（）=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第二層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=以第二、三層B柱為例，對圖219中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。 表230柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面IIⅡⅡIIIIIIM(kNm == ②=m == ②=m == ②=== kNm =+=m=（）=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=m＜==m 右震 +=m取=第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。 Φ=8箍筋間距S（mm）100100100103＞V103＞V103＞V 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 Φ=8n=2。表229第二層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。m=(+)1/2 =m=(+)=剪力調(diào)整AB跨：+= +=m 逆時(shí)針方向 =mBC跨：順時(shí)針方向 =177。m逆時(shí)針方向 =（見表228）表228標(biāo)準(zhǔn)層梁的正截面承載力計(jì)算截面IIIIIIIIIIIVIVVM30026002600300260030026002600665665665665665565565565配筋420220+218420220220220實(shí)際面積12561256125611371256628628628%%%%%%% %（見表229）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： 由表219查得：AB跨：順時(shí)針方向 = kN判別T形梁截面類型=2600100（665100/2）= 圖218 T形梁計(jì)算截面按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=300+3300 =3600mm按梁翼緣高度考慮，=70035=665mm/=100/665= 故翼緣不受限制。m，的單位為kN。V圖217 第二層框架梁內(nèi)力示意取AB跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖217所示。V103＞ Φ=8n=2。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300565103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。m=(+)1/2 =m=(+)=剪力調(diào)整:AB跨：+= +=m 逆時(shí)針方向 =mBC跨：順時(shí)針方向 =177。m逆時(shí)針方向 =由表221查得：AB跨：順時(shí)針方向 =（見表226）表226 第一層框架梁的正截面承載力計(jì)算截面IIIIIIIIIIIVIVVM 300260026003002600300260026006656656656656655655655651349選筋422422422222+218422222