【正文】 間最大彎矩為： == + = + 當(dāng)右震時公式中、反號。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。表222 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表223 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。表225 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計圖215 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。 圖216 T形梁計算截面 按梁的跨度考慮 按梁的凈距考慮 =300+3300 =3600mm按梁翼緣高度考慮，=70035=665mm/=100/665= 故翼緣不受限制。（見表226）表226 第一層框架梁的正截面承載力計算截面IIIIIIIIIIIVIVVM 300260026003002600300260026006656656656656655655655651349選筋422422422222+218422222實際面積15201520152012691520760628628%%%%%%%%（見表227）實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。m逆時針方向 =m 逆時針方向 =m=(+)=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300565103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。V103＞m，的單位為kN。判別T形梁截面類型=2600100（665100/2）=m逆時針方向 =m 逆時針方向 =m=(+)=根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。 Φ=8n=2。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： =式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設(shè)計值之和。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。m =+=m == ②=m == ②=取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。以第二、三層B柱為例，對圖219中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=+=m == ②=m = m柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞ 同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。m 右震 m梁端取右震, 也取右震：=m將和180。m =+=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表223選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m = 第二層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 m 右震 +==m =（）= kNm == ②= 以第二層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延伸要求?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表234。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。各區(qū)格板的彎矩計算列于表234。/m)配筋實有(mm178。 A、B、D、E區(qū)格板的計算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2①內(nèi)跨 ， 為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬圖223 樓板平面布置圖板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=300mm600mm L3 bh=300mm700mm。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計算。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。/m)跨中D區(qū)格方向76Φ8150335方向68Φ8200251A區(qū)格方向76=Φ8150335方向68=Φ8200251E區(qū)格方向76=Φ8200251方向68=Φ8200251支座D邊支座(方向)76Φ10130604D邊支座(方向)76Φ10180436DA76Φ10180436DE76Φ10180436A邊支座76Φ10200392E邊支座76Φ8200251AA76Φ10200392表23。區(qū)格DAE表237板的彎矩計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E五類，其中A、B二種以較大的A板計算，C按單向板計算。跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表235。截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值應(yīng)按如下折減：表234板的彎矩計算區(qū)格DAE① D區(qū)格不予折減；② C區(qū)格的跨中截面與CC支座截面折減20%。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。q/2作用下的彎矩值兩者之和。圖221樓板平面布置圖 A、B、D、E區(qū)格板的計算。 設(shè)計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。m = 表233 A柱正截面受壓承載力計算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm == ②=m=+=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m＜==m取=以第二、三層A柱為例，對圖220中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計。m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中.表232 A柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡIIIIIIM(kNm =ⅡⅡ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。=（）=m取180。m第一層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表223查得：左震 +=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2， 箍筋為HPB235 =210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表223查得：ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ= c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。m)N(kN)(mm)4500(m2)550515550515(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0選筋220+218220+218實配面積(mm)12561256% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m=（）==m 右震 += 第二層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m = 表230柱正截面受壓承載力計算（底層）截面IIⅡⅡIIIIIIM(kNm == ②=== kNm=（）==m 右震 +=第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=可以取兩組中較大者計算配筋。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。 Φ=8箍筋間距S（mm）100100100103＞V103＞V103＞V 柱截面設(shè)計以第一，二層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計。表229第二層梁的斜截面強(qiáng)度計算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V180。m=(+)1/2 =剪力調(diào)整AB跨：+= +=mBC跨：順時