【正文】 最后，我向四川理工學(xué)院生物工程學(xué)院的全體老師們再次表示衷心感謝：謝謝你們，謝謝你們四年來的辛勤栽培！。在此，謹向老師表示崇高的敬意和衷心的感謝！同時，本論文的順利完成，也離不開各位同學(xué)和朋友的關(guān)心和幫助！謝謝你們!為期一個學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計已讓我非常糾結(jié)地接近尾聲了，我的四年大學(xué)生涯也即將畫上一個句號。吳老師豐富的專業(yè)知識、嚴謹?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、精益求精的工作作風(fēng)、誨人不倦的高尚師德對我影響深遠。其放料口的直徑Dg200，此法適用于物料中含有粘性的結(jié)塊且要求嚴格密閉情況。同時，選擇Dg 125可供兩只眼睛窺視內(nèi)部。 n=100/60=把上述數(shù)據(jù)代入公式可計算出軸功率： N=可選用4KW的電動機。 槳式攪拌器（不超過100rmin）,。折邊錐形蓋（TH301159）內(nèi)徑mm厚度mm高度mDmm2200164064（JB/T 47231992）選擇用碳鋼螺旋板式換熱器，F(xiàn)N 100m2DN 1400b 10δ 4H F V 35dN 100d 300mm 溫度計接口Pg≤6 在有攪拌設(shè)備中帶加強套管的溫度計接口φ30，其各部分尺寸如下圖標志： 人梯焊接于設(shè)備內(nèi)壁的爬梯梯間距為200250mm，梯寬為400mm，材料為鋼A。⑶ 罐壁厚S=PD2[σ]φP +C式中P為罐壓力（1atm） D為罐的公稱內(nèi)徑 φ為焊縫系數(shù)， [σ]為許應(yīng)壓力 [σ]=σn 其中σ為鋼板抗拉強度35kg/cm3 C為腐蝕粘度取3取壁厚為16mm⑷ 設(shè)備選型 糖化罐內(nèi)壓圓筒壁厚選擇材料為不銹鋼，工作壓力≤3kg/cm2。4+1/3） =H==⑵ 取橢圓頂和錐形底 為順利地將煮沸而產(chǎn)生的水蒸氣排出室外，糖化罐的頂蓋做成弧形，罐底也為錐形。換熱面積計算： 熱糖液放出的熱量Q(62℃ 28℃) Q=G1CW(t2t1)=(6228)=設(shè)熱損失為（）=，則實際熱量為Q= 螺旋板式換熱器的K值在1200~3000wm2k，換算成860~2580℃ ，現(xiàn)取K=1200℃，106KJm2； 故F=QK?t=34 = 經(jīng)查得知：選F= 100 m2的螺旋板式換熱器?！囱b料系數(shù)75%計，=，取90m3 螺旋板式換熱器螺旋板式換熱器用于后冷卻。t —醪液在罐內(nèi)停留的時間，min. G—糖化醪液量（包括曲量）， .式中144（4000022877）1000=則噴嘴數(shù)應(yīng)為：n=wρ3600V= =，取整85個實際工作水量為： W=3600n Vρ=3600851000=638010kg/h擴壓器喉部直徑和長度分別為：Ds=d0n?ρs?Ps = 124(40000022877)105() =L2===尾管直徑為D4===噴射泵進氣口直徑： Dφ=4（wv+vg）3600w2 式中vg=w（105+）（273+t2）(PPS)104 =（105+）（273+42)()104 =代入上式 Dφ=+85= 取D為550mm的普通鋼管 噴射泵進水口口徑D水=4wsρ3600w1 =463801010003600=取400mm的普通鋼管噴嘴進口端直徑與噴嘴長度: d==12=l=dd02tanα2 =tan122 =擴壓器其他部分尺寸如下：L4===D2===L1=1200L4==L3=D4D32tanα12= =連續(xù)糖化罐：連續(xù)糖化罐的任務(wù)是把已降溫至60～62℃的糊化醪，現(xiàn)已糖化醪或曲乳（液）混合，將60℃下維持30～45min,保持流動狀態(tài)，使淀在酶的作用下變成可發(fā)酵性糖?，F(xiàn)取噴嘴孔徑d0為12mm每只噴嘴的噴水量為：V=3,。據(jù)熱量衡算。根據(jù)熱量衡算結(jié)果，在b為620mmHg真空度下，其比熱為v=,取其上升蒸汽流速w=，則分離器直徑為：D=4Wv3600=4=圓柱部分高度：H===分離器的進口接頭按流速w1=40m/s計算：d1=4(Wv+v醪)360040=4（+）360040=分離器頂蒸氣上升管按w2=30m/s計算其管徑： d2=4Wv360030=430 =分離器降醪管接w3=，計算其管徑d3=3v_醪3600w3= 3（）3600=其他部分尺寸為 h0=2d=2=h=D2d32tand2 =176。真空冷卻氣液分離器圓柱部分徑高比為：1:。1000++52840+++105 +103+≈2106kg/h第三章 糖化設(shè)備的設(shè)計與選型糖化工段主要設(shè)備由真空冷卻氣液分離器、真空泵、糖化罐及螺旋板式換熱器蒸煮醪自接近常壓的氣液分離器出來經(jīng)過減壓閥，醪液產(chǎn)生大量的蒸汽，溫度驟降，汽醪混合液流體以極高速度進入真空冷卻氣液分離器，醪液溫度降至與容器真空度相對應(yīng)的溫度。 =(Kg／h)100000t/a酒精廠蒸餾車間用水量衡算表名稱規(guī)格每噸產(chǎn)品消耗定額（t/t）每小時用量（kg/h）每天用量（t/h）年耗量(t/a)冷水自來水或深井水247。 =Ｗ5=+1575=（Kg／h）故蒸餾車間總用量為W=w1+w2+w3+w4+w5 =+522+++相應(yīng)的進入分離器的稀酒精雜醇油溶液量G2為：G2=50247。根據(jù)物料衡算，可求出精餾塔抽取的雜醇油氣量G為：Ｇ1=247。 采用氣相提油工藝，既在精餾塔料板2到6塊塔扳抽出酒汽，經(jīng)冷凝冷卻，再用20℃冷卻，再用20℃冷卻稀釋至含酒精10（體積分數(shù)）經(jīng)分離鹽析精致而成。[（4020）]=（Kg／h）⑤ 雜醇油分離稀釋用水量－成品酒精冷卻前后溫度，℃和30℃tHtH4180。 成品酒精冷卻使用20℃的深井水，根據(jù)熱量衡算，耗水量為：W4=pCp(tp1tp)Cw(th41th4)式中：CP－／（Kg[（7030）]=（Kg／h）④精餾塔成品酒精冷卻水用量 CF－蒸餾發(fā)酵醪比熱容，／（Kg F1－蒸餾發(fā)酵醪流量，／h I3－塔頂上升酒氣的焓，為1130KJ／Kg PZ=／h 式中；R2－精餾塔回流比，R－酸為34現(xiàn)取R=3 （R2+1）（P+PZ）i3=F1CF（TF1－TF2）+W3C10（TH3－TH4） 據(jù)熱量衡算有[(4020)]=522（Kg／h）③ 精餾塔分凝器用水現(xiàn)假定所用冷卻水的初溫TH1=25℃,且冷卻水的逆流串聯(lián)方式通過各分凝器,離開時終溫TH1=70℃.則醛塔分凝器冷卻水耗量可且通過以下計算求解:根據(jù)前面的物料衡算結(jié)果,醛酒量A=10324=。①工藝流程：蒸煮醪 84℃ 真空冷卻器 62℃ 糖化罐 螺旋板式換熱器 28℃ 發(fā)酵車間②釋放的熱量Q=（8462）= 發(fā)酵過程中的冷卻水，初溫t1=25℃，末溫t2=55℃；冷卻水用量w3=QCe（t2t1）=（5525）=經(jīng)糖化罐糖化后的醪液，再經(jīng)螺旋板式換熱器冷卻到發(fā)酵溫度t3=28℃需初溫t4=20℃，末溫t5=50℃，冷卻水為：w4=（6028）（5020）=糖化罐內(nèi)補加的水溫度為28℃，加水量為 =52840kg/h最后進入發(fā)酵系統(tǒng)的最終糖化醪量為： w5=52840+= 糖化過程中的物料和熱量衡算匯表 進入系統(tǒng)項目物料kg/h熱量KJ/h符號數(shù)量符號數(shù)量105糖化醪w實w實C1(8428)補加水28℃ G52840Ce（tt）0 離開系統(tǒng)最終糖化醪w525℃冷卻水w3w3Ce(t2t1)20℃冷卻水w4 w4Ce(t5t4) 酒精發(fā)酵過程中消耗糖生成酒精，以葡萄糖為碳源，酵母發(fā)酵生成酒精放出的熱量為1170KJ/kg 則由此產(chǎn)生的熱量是： Q=1170103%= KJ/h 發(fā)酵產(chǎn)生的熱量用初溫20℃的深井水來冷卻，出口溫度為30℃，平均耗水量：w水=(3020)=105 kg/h發(fā)酵車間酒精捕集器耗水量為：5%=103 kg/h 其中5%指酒精捕集器用水量占發(fā)酵成熟醪量百分率。K）t2=70+11+ =℃經(jīng)液化器加熱后，醪液由50℃升溫至88℃，（表壓），則每小時蒸汽耗用量按熱量衡算式計算有：D=2WC1(t2t1)It0c0)=2()274888=蒸煮醪量W1=2W+D=2+=當醪液進入第一維持罐和第二維持罐后，醪液將發(fā)生自身蒸發(fā)，二次蒸汽帶走熱量使醪液溫度降下來，第一、二維持罐的壓力為常壓，醪液從第二維持罐出來時溫度降至84℃.第二維持罐出來的蒸煮醪量為 W2=(8884)= kg/h由于蒸煮過程中的熱量散失，實際上各過程釋放的二次蒸汽低于上數(shù)值。所以塔底排出的廢醪量=殘液量+加熱蒸汽 =+= kg日產(chǎn)食用酒精量=100000300≈，日產(chǎn)次級酒精=298 =日產(chǎn)總酒酒量=+ = t實際年產(chǎn)量為 食用酒精 300=100020 t/a