【正文】 ，屬于中大型污水處理廠類型，運行效益與投資相比還是能取得較好的經(jīng)濟效益；而本次污水處理設(shè)計任務(wù)中污水處理流量小，為小型污水處理廠，相對于其基建投資，小型污水處理廠能否取得較好的經(jīng)濟效益得參照經(jīng)濟核算和決定于現(xiàn)實運行的情況。4 結(jié)論通過本次對AB法工藝污水處理廠主要構(gòu)筑物的設(shè)計計算以及相關(guān)圖形繪制，對AB工藝進一步學習掌握并得出以下幾點結(jié)論：，AB法一般都取得較好的運行效果，同時該工藝的AB段的分建可緩解污水處理廠資金不足的問題。污水高程部分計算表見表2（1），污泥高程部分計算見表2（2），高程布置圖見附圖2所示 表2（2）污泥高程計算表Table 2(2) Table of sludge altitude calculation序號管道及構(gòu)筑物名稱QL/s管道設(shè)計參數(shù)水頭損失/m水面標高/mDmmi‰Lm沿程局部構(gòu)筑物合計上游下游1中沉池2中沉池至污泥泵房3001570–3–4提升泵至濃縮池20010505終沉池–6終沉池至污泥泵房3001570––7–8提升泵至濃縮池20010509濃縮池10濃縮池至貯泥池200101011提升5m12一級消化池13一級至二級消化池200202014二級消化池15消化池至脫水機房200204016脫水機房– 污水提升泵選擇根據(jù)污水高程計算的結(jié)果，設(shè)泵站內(nèi)的損失為2 m，吸壓水管路的總損失為2 m，則可確定水泵的揚程H為H=（+）+2+2= m 水泵提升流量按最大時流量考慮，Q設(shè)= L/s，按此流量和揚程來選擇水泵。管道中污水都是滿流狀態(tài)，水深等于管徑。 附屬建筑物各附屬構(gòu)筑物的尺寸見表1表1 附屬建筑物一覽表Table 1 Attached building table序 號建 筑 物 名 稱尺 寸 規(guī) 格/（mm）1綜合辦公樓2082中心控制室1063維 修 間1874食 堂1585浴 室1286倉 庫1867變 電 所1078傳 達 室549鍋 爐 房13810鼓風機房201511回流污泥泵房10712污泥脫水機房14713車 庫147 處理廠規(guī)劃 平面布置按照平面布置的有關(guān)規(guī)定，應盡量節(jié)約用地，做到布置緊湊，生活區(qū)位于夏季主導風向的上風向，平面布置如附圖1所示。（100–P1）/（100–P2）QS/=（100–97）/（100–95）= m3/d分解污泥容積QS1為QS1=**= m3/d消化后剩余的污泥量QS2為QS2== m3/d選擇高效離心脫水機CA606 80 m3/h 11臺，每處理能力3 m3/h，每天工作8 h。⑦ 產(chǎn)氣量 m3氣/m3泥，即泥氣比為1: ，則產(chǎn)氣量為q氣=*= m3/d 污泥脫水設(shè)備消化污泥最后進入污泥脫水機房，脫水設(shè)備采用帶式壓濾機。選用立管的直徑為D=500 mm 時，每根立管斷面面積A= m2，所需立管的總數(shù)（根），采用8根。1）攪拌用氣量設(shè)單位用氣量采用 6 m3/（min二級消化池的保溫結(jié)構(gòu)材料及厚度均與一級消化池相同。池蓋、池壁的保溫材料采用聚氨酯泡沫塑料。h℃。則保溫材料的厚度為δB蓋=（λG/K–δG）/（λG/λB）=（–）/（）= m池壁在地面以上部分保溫材料厚度的計算：設(shè)消化池池蓋混凝土結(jié)構(gòu)厚度δG= m，采用聚氨酯泡沫塑料作為保溫材料，導熱系數(shù)λB= kJ/m2hhhhhhhh℃，則每座消化池的套管式泥—水熱交換器的總長度為L=（**）= m 設(shè)每根長10 m，則根數(shù)n為n=，選用7根?！鱐1=TW/–TS=75–=℃△T2=TW–TS/=–=℃則 △T m=（–）/ln（）=℃熱交換器的傳熱系數(shù)選用K=600 kcal/m2平均溫差的對數(shù)△T m 按下式計算：△T m=（△T1–△T2）/ln（△T1/△T2）其中：△T1—熱交換器入口的污泥溫度（TS）和出口的熱水溫度（TW/）之差，℃△T2—熱交換器出口的污泥溫度（TS/）和入口的熱水溫（TW）之差，℃則出口污泥溫度為TS/=TS+Qmax/（QS1000）=+（*1000）=℃熱交換器的入口熱水溫度采用TW=81℃，TW–TW/采用10℃。3600/4）=（3600/4）=，—，符合要求?！?熱交換器按最大總耗熱量計算：Qmax= kJ/h= kcal/h內(nèi)管管徑選用Dg 600 mm，則污泥內(nèi)管中的流速為v=QS/（π△T m）其中：Qmax—熱交換器最大總耗量，kcal/h △T m—平均對數(shù)溫差，℃D—內(nèi)管外徑，mK—熱交換器傳熱系數(shù)，kcal/m2D生污泥在進入一級污泥消化池之前與回流的一級消化池污泥先行混合再進入熱交換器，其比例為1：2。hhhhhh② 消化池各部分表面積計算集氣罩表面積F1=πd12/4+πd1 h 為F1=*22/4+*2*2= m2池頂截錐部分表面積F2=πl(wèi)（D/2+d1/2）其中截錐母線長度l=[h22+（D/2–d1/2）2]1/2 為l=[32+（46/2–2/2）2]1/2= m ，則F2為F2=**（46/2+2/2）= m2池壁表面積（地上部分）F3為 F3=πD h5=*46*12= m2池壁表面積（地下部分）F4為 F4=πD h6=*46*11= m2池底表面積F5=πl(wèi)（D/2+d2/2）其中截錐母線長度l=[h42+（D/2–d2/2）2]1/2 為l=[+（46/2–2/2）2]1/2= m ，則F5為F5=**（46/2+2/2）= m2③ 消化池熱工計算1）提高新鮮污泥溫度的耗熱量中溫消化溫度TD=35℃，新鮮污泥年平均溫度TS=17℃，日平均最低溫度為12℃。集氣罩直徑d1采用2 m，高度h1采用2 m；上錐體高度h2采用3 m；池底下錐體直徑d2采用2 m，；則池底下錐體高度h4為h4=（D/2–d2/2）i=（46/2–2/2）= m集氣罩容積V1為 V1=πd12 h/4=*22*2/4= m3池頂截錐部分體積V2=π h2（r12+r1R+R2）/3 則V2=*3*（12+1*+）/3= m3池底截錐部分體積V4=π h4（r22+r2R+R2）/3 則V4=**（12+1*232+232）/3=池體圓柱部分體積 V3=V0–V4==池體圓柱部分高度h3=4V3/（πD2）則h3=（4*）/（*462） m，取h3=23 m。一級消化池進行加溫攪拌，二級消化池不加熱、不攪拌，利用一級消化的余溫。%，二級消化池污泥投配率為5%。24）為 F=*8/（10*4*24）= 設(shè)貯泥池池寬 B=8 m，池長 L=F/B=貯泥池底部為斗形， m*，高度h3=2 m。T/（N（D/2–d3/2）=tg50176。[（100–P1）/（100–P2）] 則QS/=（）*[（100–）/（100–97）]= L/s=⑦ 濃縮池總池高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 設(shè)污泥斗夾角a=50176。v0）則 f=（10**1000）= m2中心管直徑 d0=（4f/π）1/2=（4*）1/2= 9m喇叭口直徑及高度 d1=h/= d0=*= m反射板直徑 d2= d1=*= m③ 濃縮池有效水深 h2=vt=10–3123600= m④ 濃縮池有效面積濃縮后分離出來的污水流量 q=（QS/N）則總泥流量為QS=QSA+QSB=（+）*103=*103 m3/d 或 QS= L/s平均含水率 P=（*%+*%）/（+）=%② 中心管部分設(shè)計計算 m/s， mm/s，濃縮時間t=12 h，池數(shù)N=10。 污泥濃縮池采用豎流式污泥濃縮池，濃縮來自于中沉池和終沉池的剩余污泥。⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 m， m，則H=++++= m終沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。D2/4）① 單池表面積A=Q設(shè)/（N出水通過管道流回集配水井外層套筒，管道管徑700 mm，然后通過管徑為800 mm 的管道送往B段曝氣池。h2=（*302/4）*=1413 m3⑤ 污泥部分所需的容積V=T（1+R）Q設(shè)X/[N（X+Xr）]其中：T—沉淀時間，— h h 計算中沉池污泥部分所需容積為V=*（1+）60*104*2500/[24*17*（2500+6667）]= m3⑥ 污泥斗容積V1=π h5（r12+r1 r2 +r22）/3 取污泥斗上部半徑 r1=2 m，下部半徑r2=21m，污泥斗高度h5= m，則 V1=（22+21+12）/3= m3⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（r12+r1R+R2）/3設(shè)池底坡度i ，則 h4=（R–r1）i=（15–2）= m V2=（22+215+152）/3= m3容積較核：V1+V2=+=﹥，設(shè)計合理。q）為A=60*104/（17**24）= m2② 池子直徑D為D=（4A/π）1/2=（4*）1/2=30 m，取30 m③ 沉淀部分有效水深h2=qt， h，則 h2== m④ 沉淀部分有效容積 V/=（π A段中沉池中沉池采用普通幅流式沉淀池座數(shù)N=17， m3/m2h。曝氣池的