【正文】 一些運行此工藝的城市有山東青島市海泊河污水處理廠，工程規(guī)模為8萬m3/d；山東淄博市污水處理廠，工程規(guī)模為14萬m3/d；廣東深圳市羅芳污水處理廠，工程規(guī)模為10萬m3/d；廣東廣州獵德污水處理廠工程規(guī)模為22萬m3/d。另外，該工藝還具有較強的沖擊負荷調(diào)節(jié)能力，污泥不易膨脹、易于沉淀、脫水性能好，可實現(xiàn)脫氮除磷功能等優(yōu)點。由于該工藝在水流流態(tài)和曝氣裝置上的特殊性，其處理流程簡單、構(gòu)筑物少，一般情況下可不建初沉池和污泥消化系統(tǒng)，某些情況下還可不建二沉池和污泥回流系統(tǒng)，對于中小型污水處理廠，為節(jié)省投資或降低維護管理難度時，會得到首選。目前世界最大的污水處理廠—美國芝加哥市西南西污水處理廠也采用此工藝，該廠于1964年建成，設(shè)計流量為455萬m3/d。污水處理廠投產(chǎn)時，多數(shù)重點污染源治理工程已投入運行。從傳統(tǒng)活性污泥法到現(xiàn)今的氧化溝工藝、AB法等都屬于該范圍內(nèi)。AB法產(chǎn)泥量較大，需設(shè)污泥消化工藝，解決污泥處理和出路問題。A段和B段負荷在極為懸殊的情況下運行。對次，各級政府給予了高度重視，加大了對城市污水處理廠工程的投資力度，引進了許多國內(nèi)外先進的系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)和設(shè)備；國內(nèi)科技人員也研究出了許多城市污水處理廠的新工藝、新技術(shù)，新建造了300多座城市污水處理廠工程，并正以每年幾十座的速度增加，為我國城市污水處理事業(yè)迅速發(fā)展起到了推動作用。水質(zhì)如下：pH=—，COD=450 mg/L，BOD5=220 mg/L，SS=280 mg/L，N–NH3=50 mg/L，TN=60 mg/L。在工藝方面，通過增加工藝構(gòu)筑物可以成為“A/O”或“A2/O”工藝，從而實現(xiàn)脫N和P。60年以來，這項技術(shù)在歐洲、北美、南非、澳大利亞等國家以被廣泛采用，工藝及構(gòu)筑有了很大的發(fā)展和進步。 SBR活性污泥法工藝SBR全稱為間歇式活性污泥法，間歇式活性污泥法作為一項新技術(shù)，不論在工業(yè)企業(yè)還是城市污水處理工程中得到了更廣泛的應(yīng)用。由于其具有抗沖擊負荷能力強、對pH值變化和有毒物質(zhì)具有明顯緩沖作用的特點，故主要應(yīng)用于污水濃度高、水質(zhì)水量變化較大，特別是工業(yè)污水所占比例較高的城市污水處理廠。待資金充足時，再建B段，這樣既容易實施，也可帶來巨大的環(huán)境經(jīng)濟效應(yīng)，比較符合我國的國情。分析如下：工藝選擇應(yīng)該結(jié)合技術(shù)指標和經(jīng)濟指標兩方面綜合評估選出最優(yōu)方案。查《污水綜合排放標準》一級標準中排放水質(zhì)指標規(guī)定值為pH=6—8，COD=60 ≤mg/L，BOD5≤20 mg/L，SS≤20 mg/L，N–NH3≤5 mg/L，TN≤10 mg/L。h1）=（1*09*4）=中格柵取柵前水深h= m，過柵流速v=，柵條間隙寬度b= m，格柵傾角a=75176。h+=⑤ 每日柵渣量每日柵渣量W=QDd）；混合液污泥濃度：XB=3500 mg/L；污泥回流比 RA=。LrB/（NSBSr+ad）則θCA=1/（*）= dB段污泥齡 θCB=1/（aBNSB）其中：aB—B段污泥增殖系數(shù)， kg/kg BOD5NSB—B段污泥負荷[kg BOD5/（kg m，則曝氣池池高為 H=8+= m ② Ａ段曝氣池曝氣系統(tǒng)設(shè)計與計算1）最大需氧量為OA=1500kg/h2）平均時需氧量為O2=a/–20}其中：R0—單位時間由于曝氣向清水傳遞的氧量R—單位時間向混合液傳遞的氧量，相當于平均需氧量α—因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取α=β—廢水飽和溶解氧的修正值（ 1），取β=ρ—氣壓修正系數(shù)，ρ=當?shù)貙嶋H大氣壓/*105，取ρ=c—廢水實際溶解氧的濃度，取c= mg/LT—混合液設(shè)計溫度，T=30℃R0=1200*{*[**–]*–20}= mg/h相應(yīng)的最大時需氧量為R0max=1500*{*[**–]*–20}=1892 mg/h3）曝氣池的平均時供氧量GS=R0*100/（ B段曝氣池① 曝氣池的計算和各部位尺寸的確定1）確定曝氣池容積B段曝氣池共設(shè)4組。查表得 20℃和30℃時水中飽和溶解氧值分別為CS（20℃）= mg/L，CS（30℃）= mg/L1）空氣擴散出口處的絕對壓力Pb=*105+9800 H為Pb=*105+9800*=*105 Pa空氣離開曝氣池池面時，氧的百分比為 O t=21（1–EA）*100/[79+21*（1–EA）]其中：EA—空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移率，此處取值12%，則O t=21*（1–）*100/[79+21*（1–）]=%2）曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮）為CSb（T）=CS（T）每根干管上設(shè)7對曝氣管，共14條配氣豎管。q）為A=60*104/（17**24）= m2② 池子直徑D為D=（4A/π）1/2=（4*）1/2=30 m，取30 m③ 沉淀部分有效水深h2=qt， h，則 h2== m④ 沉淀部分有效容積 V/=（πD2/4）v0）則 f=（10**1000）= m2中心管直徑 d0=（4f/π）1/2=（4*）1/2= 9m喇叭口直徑及高度 d1=h/= d0=*= m反射板直徑 d2= d1=*= m③ 濃縮池有效水深 h2=vt=10–3123600= m④ 濃縮池有效面積濃縮后分離出來的污水流量 q=（QS/N）24）為 F=*8/（10*4*24）= 設(shè)貯泥池池寬 B=8 m，池長 L=F/B=貯泥池底部為斗形， m*，高度h3=2 m。② 消化池各部分表面積計算集氣罩表面積F1=πd12/4+πd1 h 為F1=*22/4+*2*2= m2池頂截錐部分表面積F2=πl(wèi)（D/2+d1/2）其中截錐母線長度l=[h22+（D/2–d1/2）2]1/2 為l=[32+（46/2–2/2）2]1/2= m ，則F2為F2=**（46/2+2/2）= m2池壁表面積（地上部分）F3為 F3=πD h5=*46*12= m2池壁表面積（地下部分）F4為 F4=πD h6=*46*11= m2池底表面積F5=πl(wèi)（D/2+d2/2）其中截錐母線長度l=[h42+（D/2–d2/2）2]1/2 為l=[+（46/2–2/2）2]1/2= m ，則F5為F5=**（46/2+2/2）= m2③ 消化池熱工計算1）提高新鮮污泥溫度的耗熱量中溫消化溫度TD=35℃，新鮮污泥年平均溫度TS=17℃，日平均最低溫度為12℃。hD平均溫差的對數(shù)△T m 按下式計算：△T m=（△T1–△T2）/ln（△T1/△T2）其中：△T1—熱交換器入口的污泥溫度（TS）和出口的熱水溫度（TW/）之差，℃△T2—熱交換器出口的污泥溫度（TS/）和入口的熱水溫（TW）之差，℃則出口污泥溫度為TS/=TS+Qmax/（QS1000）=+（*1000）=℃熱交換器的入口熱水溫度采用TW=81℃，TW–TW/采用10℃。hh℃。1）攪拌用氣量設(shè)單位用氣量采用 6 m3/（min 附屬建筑物各附屬構(gòu)筑物的尺寸見表1表1 附屬建筑物一覽表Table 1 Attached building table序 號建 筑 物 名 稱尺 寸 規(guī) 格/（mm）1綜合辦公樓2082中心控制室1063維 修 間1874食 堂1585浴 室1286倉 庫1867變 電 所1078傳 達 室549鍋 爐 房13810鼓風機房201511回流污泥泵房10712污泥脫水機房14713車 庫147 處理廠規(guī)劃 平面布置按照平面布置的有關(guān)規(guī)定，應(yīng)盡量節(jié)約用地，做到布置緊湊，生活區(qū)位于夏季主導風向的上風向，平面布置如附圖1所示。，屬于中大型污水處理廠類型，運行效益與投資相比還是能取得較好的經(jīng)濟效益；而本次污水處理設(shè)計任務(wù)中污水處理流量小，為小型污水處理廠，相對于其基建投資，小型污水處理廠能否取得較好的經(jīng)濟效益得參照經(jīng)濟核算和決定于現(xiàn)實運行的情況。管道中污水都是滿流狀態(tài)，水深等于管徑。選用立管的直徑為D=500 mm 時，每根立管斷面面積A= m2，所需立管的總數(shù)（根），采用8根。hhh△T1=TW/–TS=75–=℃△T2=TW–TS/=–=℃則 △T m=（–）/ln（）=℃熱交換器的傳熱系數(shù)選用K=600 kcal/m2△T m）其中：Qmax—熱交換器最大總耗量，kcal/h △T m—平均對數(shù)溫差，℃D—內(nèi)管外徑，mK—熱交換器傳熱系數(shù)，kcal/m2hh%，二級消化池污泥投配率為5%。[（100–P1）/（100–P2）] 則QS/=（）*[（100–）/（100–97）]= L/s=⑦ 濃縮池總池高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 設(shè)污泥斗夾角a=50176。⑧ 沉淀池總高度 H=h1+h2+h3+h4+h5 m， m，則H=++++= m終沉池的出水采用鋸齒堰，沉在底部的沉泥通過刮泥機刮至污泥斗，依靠靜水壓力排除。h2=（*302/4）*=1413 m3⑤ 污泥部分所需的容積V=T（1+R）Q設(shè)X/[N（X+Xr）]其中：T—沉淀時間，— h h 計算中沉池污泥部分所需容積為V=*（1+）60*104*2500/[24*17*（2500+6667）]= m3⑥ 污泥斗容積V1=π h5（r12+r1 r2 +r22）/3 取污泥斗上部半徑 r1=2 m，下部半徑r2=21m，污泥斗高度h5= m，則 V1=（22+21+12）/3= m3⑦ 污泥斗以上圓錐體部分污泥容積 V2=π h4（r12+r1R+R2）/3設(shè)池底坡度i ，則 h4=（R–r1）i=（15–2）= m V2=（22+215+152）/3= m3容積較核：V1+V2=+=﹥，設(shè)計合理。運行時21臺工作，4臺備用。CS（20℃）/{α[β池長L=F/B=2009/16=，每組曝氣池設(shè)計為3廊道曝氣池，每個廊道長L1為L1=，取為32 m。EA）則GSmax=1892*100/（*12）= m3/h去除1kg BOD5的供氣量（m3 空氣/kg BOD）為△空氣=1 m3 污水的供氣量（m3 空氣/m3 污水）為△空氣=*24/40*104= m3 空氣/m3 污水4）A段曝氣池曝氣系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風曝氣外，系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R值為60%，則提升回流污泥所需空氣量為8**40*104/24=8*104m3/h5）空氣管路計算在兩個曝氣池相鄰的隔墻上鋪設(shè)10根空氣干管。LrA=*40*104