【正文】 冬季室外計算溫度TB=2℃池蓋部分全年平均耗熱量為W2=F K（TD–TA）=（+）（35–13）= kJ/h最大耗熱量為W2max=F K（TD–TA）=（+）（35+2）= kJ/h在地面以上部分的池壁，全年平均耗熱量為W3=F K（TD–TA）=（35–13）= kJ/h最大耗熱量為W3max=F K（TD–TA）=（35+2）= kJ/h在地面以下部分的池壁和池底，全年平均耗熱量為W4=F K（TD–TB）=（+）（35–13）= kJ/h最大耗熱量為W4max=F K（TD–TB）=（+）（35–2）= kJ/h每座消化池全年平均總耗熱量為W=+++= kJ/h全年最大耗熱量為Wmax=+++= kJ/h④ 熱交換器的計算：消化池的加熱采用池外套管式泥—水熱交換器，全天均勻投配。生污泥在進入一級污泥消化池之前與回流的一級消化池污泥先行混合再進入熱交換器，其比例為1：2。則生污泥量QS1為QS1=回流的消化污泥量QS2為QS2=*2= m3/h進入熱交換器的總污泥量QS為QS=QS1+QS2=+= m3/h生污泥的日平均最低溫度為TS=12℃ 生污泥與消化池回流污泥混合后的溫度為TS=（1*12+2*35）/3=℃熱交換器的套管長度按下式計算：L= Qmax/（πDK△T m）其中：Qmax—熱交換器最大總耗量，kcal/h △T m—平均對數(shù)溫差，℃D—內(nèi)管外徑，mK—熱交換器傳熱系數(shù)，kcal/m2h℃ 熱交換器按最大總耗熱量計算：Qmax= kJ/h= kcal/h內(nèi)管管徑選用Dg 600 mm，則污泥內(nèi)管中的流速為v=QS/（πD23600/4）=（3600/4）=，—，符合要求。外管管徑選用Dg 800 mm。平均溫差的對數(shù)△T m 按下式計算：△T m=（△T1–△T2）/ln（△T1/△T2）其中：△T1—熱交換器入口的污泥溫度（TS）和出口的熱水溫度（TW/）之差，℃△T2—熱交換器出口的污泥溫度（TS/）和入口的熱水溫（TW）之差，℃則出口污泥溫度為TS/=TS+Qmax/（QS1000）=+（*1000）=℃熱交換器的入口熱水溫度采用TW=81℃，TW–TW/采用10℃。則熱水循環(huán)量QW=Qmax/[（TW–TW/）1000 ] 為QW=[*1000]= m3/h 核算內(nèi)外管之間的熱水流速v為v=[（*–）*3600]= m/s，— m/s之間，符合要求?！鱐1=TW/–TS=75–=℃△T2=TW–TS/=–=℃則 △T m=（–）/ln（）=℃熱交換器的傳熱系數(shù)選用K=600 kcal/m2h℃，則每座消化池的套管式泥—水熱交換器的總長度為L=（**）= m 設每根長10 m，則根數(shù)n為n=，選用7根。⑤ 消化池保溫結(jié)構(gòu)厚度計算固定蓋形式的消化池，池體為鋼筋混凝土時，其各部分保溫材料的厚度可按下式簡化計算：δB=（λG/K–δG）/（λG/λB）其中：δB—保溫材料的厚度，mδG—池頂、池壁及池底各部分鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)厚度，mλB—保溫材料導熱系數(shù)，kJ/m2h℃ λG—池頂、池壁及池底各部分鋼筋混凝土的導熱系數(shù)，kJ/m2h℃K—池頂、池壁及池底各部分傳熱系數(shù)允許值，kJ/m2h℃消化池各部分傳熱系數(shù)允許值采用：池蓋為 K= kJ/m2h℃池壁在地上部分為 K= kJ/m2h℃池壁在地下部分及池底為 K= kJ/m2h℃池蓋保溫材料厚度的計算： 設消化池池蓋混凝土結(jié)構(gòu)厚度δG= m，鋼筋混凝土的導熱系數(shù)λG= kJ/m2h℃，采用聚氨酯泡沫塑料作為保溫材料，導熱系數(shù)λB= kJ/m2h℃。則保溫材料的厚度為δB蓋=（λG/K–δG）/（λG/λB）=（–）/（）= m池壁在地面以上部分保溫材料厚度的計算：設消化池池蓋混凝土結(jié)構(gòu)厚度δG= m，采用聚氨酯泡沫塑料作為保溫材料，導熱系數(shù)λB= kJ/m2h℃。則保溫材料的厚度為δB壁=（λG/K–δG）/（λG/λB）=（–）/（）= m m 池壁在地面以下部分以土壤作為保溫層時，其最小厚度的核算：土壤導熱系數(shù)λB= kJ/m2h℃，則土壤保溫層厚度為δB壁=（λG/K–δG）/（λG/λB）=（–）/（）= m池底以下土壤作為保溫層，其最小厚度的核算：消化池池底混凝土結(jié)構(gòu)厚度為δG= m，則土壤保溫層厚度為δB底=（λG/K–δG）/（λG/λB）=（–）/（）= m因采用土壤保溫形式， m。池蓋、池壁的保溫材料采用聚氨酯泡沫塑料。 m，， m。二級消化池的保溫結(jié)構(gòu)材料及厚度均與一級消化池相同。⑥ 沼氣混合攪拌計算消化池的混合攪拌作用采用多路曝氣管式沼氣攪拌。1）攪拌用氣量設單位用氣量采用 6 m3/（min1000 m3）池容，則用氣量q為q=6312422/1000= m3/min= m3/s2）曝氣立管管徑計算曝氣立管的流速采18m/s。選用立管的直徑為D=500 mm 時，每根立管斷面面積A= m2，所需立管的總數(shù)（根），采用8根。核算立管的實際流速為v=（8）= m/s，符合要求。⑦ 產(chǎn)氣量 m3氣/m3泥，即泥氣比為1: ，則產(chǎn)氣量為q氣=*= m3/d 污泥脫水設備消化污泥最后進入污泥脫水機房，脫水設備采用帶式壓濾機。污泥消化過程因分解使體積減少，按消化污泥中有機物含量占60%，分解率50%，污泥含水率為95%計算，則由于含水率降低而剩余的污泥量為QS/=QS（100–P1）/（100–P2）QS/=（100–97）/（100–95）= m3/d分解污泥容積QS1為QS1=**= m3/d消化后剩余的污泥量QS2為QS2== m3/d選擇高效離心脫水機CA606 80 m3/h 11臺，每處理能力3 m3/h，每天工作8 h。脫水后，污泥的含水率為75%，最后的處理污泥外運。 附屬建筑物各附屬構(gòu)筑物的尺寸見表1表1 附屬建筑物一覽表Table 1 Attached building table序 號建 筑 物 名 稱尺 寸 規(guī) 格/（mm）1綜合辦公樓2082中心控制室1063維 修 間1874食 堂1585浴 室1286倉 庫1867變 電 所1078傳 達 室549鍋 爐 房13810鼓風機房201511回流污泥泵房10712污泥脫水機房14713車 庫147 處理廠規(guī)劃 平面布置按照平面布置的有關(guān)規(guī)定，應盡量節(jié)約用地，做到布置緊湊，生活區(qū)位于夏季主導風向的上風向，平面布置如附圖1所示。 高程布置處理廠內(nèi)的管道采用重力流，并盡量減少水頭損失，各處理構(gòu)筑物的水頭損失按經(jīng)驗數(shù)值選取。管道中污水都是滿流狀態(tài)，水深等于管徑。 m。污水高程部分計算表見表2（1），污泥高程部分計算見表2（2），高程布置圖見附圖2所示 表2（2）污泥高程計算表Table 2(2) Table of sludge altitude calculation序號管道及構(gòu)筑物名稱QL/s管道設計參數(shù)水頭損失/m水面標高/mDmmi‰Lm沿程局部構(gòu)筑物合計上游下游1中沉池2中沉池至污泥泵房3001570–3–4提升泵至濃縮池20010505終沉池–6終沉池至污泥泵房3001570––7–8提升泵至濃縮池20010509濃縮池10濃縮池至貯泥池200101011提升5m12一級消化池13一級至二級消化池200202014二級消化池15消化池至脫水機房200204016脫水機房– 污水提升泵選擇根據(jù)污水高程計算的結(jié)果，設泵站內(nèi)的損失為2 m，吸壓水管路的總損失為2 m，則可確定水泵的揚程H為H=（+）+2+2= m 水泵提升流量按最大時流量考慮，Q設= L/s，按此流量和揚程來選擇水泵。選擇KDW250–250A臥式離心泵，共2臺，1用1備，揚程為14m，電機功率為27kW。4 結(jié)論通過本次對AB法工藝污水處理廠主要構(gòu)筑物的設計計算以及相關(guān)圖形繪制，對AB工藝進一步學習掌握并得出以下幾點結(jié)論：，AB法一般都取得較好的運行效果，同時該工藝的AB段的分建可緩解污水處理廠資金不足的問題。，由于AB法產(chǎn)泥量比較高，需增加處理設施加以處理，在這方面的投資負擔較大。，屬于中大型污水處理廠類型，運行效益與投資相比還是能取得較好的經(jīng)濟效益；而本次污水處理設計任務中污水處理流量小，為小型污水處理廠，相對于其基建投資，小型污水處理廠能否取得較好的經(jīng)濟效益得參照經(jīng)濟核算和決定于現(xiàn)實運行的情況。參考文獻：[1] ：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2002，161226.[2] 曾科、卜秋平、：化工工業(yè)出版社，2001，13.[3] ：化工工業(yè)出版社，1999，240242.[4] （第二版）.北京：冶金工業(yè)出版社，2003，108114.[5] —：中國建筑工業(yè)出版社，1986，267360.[6] ：上海交通大學出版社，1999，1319，128133.[7] ：中國建筑工業(yè)出版社，2001，2227.[8] ，1999年第12卷