論帶鋼軋制后連續(xù)退火過(guò)程中溫度場(chǎng)的計(jì)算機(jī)模擬(參考版)
2025-06-28 01:09本頁(yè)面
【正文】 模擬連續(xù)退火過(guò)程中溫度分布的過(guò)程將模擬結(jié)果與實(shí)際溫度相比較判斷是否相符得出冷卻段溫度分布規(guī)律修正換熱系數(shù)分析連退爐各段的傳熱方式大致確定對(duì)流換熱系數(shù)初步建立冷卻段帶鋼冷卻模型對(duì)冷卻段溫度分布進(jìn)行模擬求解輻射換熱系數(shù)初步建立加熱段帶鋼加熱模型對(duì)加熱段溫度場(chǎng)進(jìn)行模擬修正輻射換熱系數(shù)參考文獻(xiàn)[1]徐樂(lè)江．冷軋板帶生產(chǎn)技術(shù)的現(xiàn)狀及發(fā)展．軋鋼，1997(4)，39．[2]廖峴林．中國(guó)冷軋技術(shù)的自主創(chuàng)新能力．上海金屬，2007(5)，1013．[3]郭巨，張小偉．冷軋薄板連續(xù)退火技術(shù)簡(jiǎn)介．一重技術(shù)，2007(6)，1315．[4]何劍鋒．冷軋板連續(xù)退火技術(shù)及其應(yīng)用．上海金屬，2004(4)，5053．[5]劉安，李俊．冷軋帶鋼連續(xù)退火技術(shù)的發(fā)展．軋鋼，1997(2)，6469．[6]朱久發(fā)．汽車用熱鍍鋅板連續(xù)退火技術(shù)綜述．武鋼技術(shù)，2007(1)，5357．[7]劉樸，李慶勝．熱鍍鋅退火爐技術(shù)在汽車板生產(chǎn)中的應(yīng)用．上海金屬，2004(5)，4447．[8]徐勇，包祥明．帶鋼連續(xù)退火冷卻爐冷卻風(fēng)箱噴嘴的分析．梅山科技，2007(2)，2931．[9]張清東，常鐵柱，戴江波．帶鋼高溫態(tài)橫向瓢曲的理論與試驗(yàn)．機(jī)械工程學(xué)報(bào)，2008(8)，219225．[10]張清東，常鐵柱，戴江波等．連退線上帶鋼張應(yīng)力橫向分布的有限元仿真．北京科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2006(12)，11621166．[11]向順華，黃夏蘭，馬新建等．帶鋼連續(xù)退火中氣霧冷卻速度的計(jì)算．寶鋼技術(shù)．2004(1)，6264．[12]崔乃忠．中厚板控冷過(guò)程的數(shù)值模擬及其研究．北京科技大學(xué)碩士學(xué)位論文，2005．14 / 14。其具體計(jì)算過(guò)程是：在已知條件下，給出一個(gè)對(duì)流換熱系數(shù)，計(jì)算出相應(yīng)的溫度分布，與實(shí)測(cè)的溫度分布對(duì)比，根據(jù)其差別，對(duì)換熱系數(shù)做相應(yīng)調(diào)整，再重新計(jì)算，如此反復(fù)，直至計(jì)算出溫度分布與實(shí)測(cè)值在誤差范圍內(nèi)吻合為止。一般溫度場(chǎng)的計(jì)算是當(dāng)給定了初始溫度分布、相應(yīng)邊界條件后去計(jì)算出鋼板上各點(diǎn)任一時(shí)刻的溫度。鑒于對(duì)流換熱的物理現(xiàn)象極其復(fù)雜，影響因素復(fù)雜多變，并且很多參數(shù)無(wú)法進(jìn)行實(shí)際測(cè)量，可以應(yīng)用溫度場(chǎng)反算法來(lái)求解換熱系數(shù)。很難精確測(cè)定以及缺少公認(rèn)的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)，導(dǎo)致這方面資料奇缺，可采用下面的經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算對(duì)流換熱系數(shù)[11]： (式316)式中，：導(dǎo)熱系數(shù)；：粘滯系數(shù)；：噴嘴形狀系數(shù)；：氣流噴出速度；：氣流間距；：噴口距帶鋼表面距離；：噴口定型尺寸?？炖涠螤t溫在200℃左右，屬于低溫爐，帶鋼在該段內(nèi)的溫降主要通過(guò)爐氣與帶鋼之間的對(duì)流傳熱，對(duì)流傳熱系數(shù)的大小對(duì)帶鋼冷卻效果影響很大，實(shí)際生產(chǎn)中主要通過(guò)改變?cè)搮?shù)滿足工藝要求。研究對(duì)流換熱系數(shù)的基本目的就在于從牛頓冷卻公式出發(fā)，用理論分析或?qū)嶒?yàn)的方法來(lái)具體研究
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