100t步進(jìn)梁式加熱爐項(xiàng)目設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-27 18:39本頁(yè)面
【正文】 據(jù)[7]P309頁(yè)選用的推鋼機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)如下。十一、燒嘴計(jì)算計(jì)算依據(jù)1. 爐子燃料消耗量：B＝22866Nm3/h2. 爐子空氣需要量：V空＝57600Nm3/h3. 空氣預(yù)熱溫度：t空=400℃4. 熱負(fù)荷分配：上加熱：40% 下加熱：60%均熱段： 上加熱：10% 下加熱：15%第一加熱段： 上加熱：15% 下加熱：%第二加熱段： 上加熱：15% 下加熱：%燒嘴布置方案：均熱段上加熱：配置36=18個(gè)平焰燒嘴上第一加熱段：配置46=24個(gè)平焰燒嘴上第二加熱段：配置56=30個(gè)平焰燒嘴均熱段下加熱：配置22=4個(gè)調(diào)焰燒嘴下第一加熱段：配置42=8個(gè)調(diào)焰燒嘴下第二加熱熱：配置32=6個(gè)調(diào)焰燒嘴燒嘴計(jì)算：.燒嘴能力按上述方案計(jì)算平焰燒嘴能力取平焰燒嘴能力 ，則空氣煤氣出口直徑 取煤氣出口直徑速度W0煤=25Nm/s則煤氣出口斷面面積 ：m2煤氣出口直徑： m取空氣出口直徑 取空氣出口速度W0空=40Nm/s，空氣出口斷面積 ：m2空氣出口直徑：mm空、煤氣入口直徑 取D煤=150mm，設(shè)空氣入口直徑W0空=10Nm/s（空氣入口速度）；則：F空= D空===113mm燒嘴前的所需煤氣壓力 空、煤氣出口動(dòng)頭： h動(dòng)煤== h動(dòng)空==燒嘴前要求空煤氣的壓力：P空=（—）=304mmH2OP煤=（—）=十二、 風(fēng)機(jī)選擇所需風(fēng)量：V空==72000Nm3/h 所需風(fēng)壓：P空=(+304)= mmH2O據(jù)以上數(shù)據(jù)，選用兩臺(tái)離心式鼓風(fēng)機(jī)[6]（）轉(zhuǎn)速960r/min，配用電機(jī)功率110W。坯料單重： ㎏/根每根縱水管承受的均布載荷為：q=kg/cm最大彎矩： Mmax= 梁的斷面系數(shù)為：= （）式中： —許用應(yīng)力，=1000—1200kg/cm2, 本設(shè)計(jì)采用水冷卻，取=1100 kg/cm2。在本設(shè)計(jì)中校核兩根固定梁，之間的距離為2250mm，由于縱水管的立柱之間的距離為1926mm，所以按均勻載荷的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。W2─空煤氣入燒嘴的速度。F2─空煤氣入口截面面積。m通向下加熱管道m(xù)（二）空氣管道阻力損失 換熱器前摩擦阻力系數(shù)（金屬管道取摩擦系數(shù)取=）動(dòng)頭： 摩擦阻力 h摩===局部阻力損失換熱器前經(jīng)過(guò)2個(gè)圓滑90℃，按查得阻力系數(shù)K=則局部阻力損失 = mmH2O此段總阻力損失 =＋= mmH2O換熱器的阻力損失 mmH2O （） （換熱器180圓滑轉(zhuǎn)彎阻力損失忽略不計(jì)）式中：─換熱器的空氣動(dòng)頭， mmH2O；─換熱器內(nèi)空氣流動(dòng)速度，=10Nm/s； ℃則： 摩擦阻力系數(shù)：K= （）式中：對(duì)于金屬管=；換熱器“U”；管內(nèi)直徑為d=；K=將上述數(shù)據(jù)代入公式： mmH2O由換熱器到上，下加熱分叉處的阻力損失（1）求 L2=12m，m且熱風(fēng)管道內(nèi)襯磚時(shí)取=則： mmH2O （2）求 經(jīng)過(guò)3個(gè)圓滑90℃轉(zhuǎn)彎，查得K=則： mmH2O 所以：==+= mm H2O上加熱支管阻力損失（1）求取L=20m m ==摩擦阻力：=0. =4 mmH2O（2）2個(gè)圓滑90℃，按查得阻力系數(shù)K= 孔板阻力損失：按，（取K=7），則： （3）調(diào)節(jié)閥的阻力損失按開啟度φ=30℃時(shí)，K=。 供風(fēng)系統(tǒng)圖（一）空氣管道內(nèi)徑d= m （）式中：d—空氣管道內(nèi)徑 m —管道通過(guò)的空氣量 Nm3/h —管道內(nèi)空氣流速 Nm/s換熱器前的空氣管道內(nèi)徑m換熱器后的空氣管道內(nèi)徑m通向上加熱管道上加熱和下加熱供熱分配按40%和60%計(jì)算。九、供風(fēng)系統(tǒng)流體力學(xué)計(jì)算計(jì)算的主要目的是求出供風(fēng)系統(tǒng)的總的阻力損失，以作為選擇風(fēng)機(jī)的依據(jù)，其方法是分段計(jì)算，然后將段阻力相加以求的總阻力損失。；則： 換熱器之后煙道的阻力損失（DE），℃，取煙氣流速，m（1）沿程阻力損失 （2）E處的轉(zhuǎn)彎（取K=） 則DE段總的阻力損失： EF段的阻力損失：?。?）沿程阻力損失為： （2）F處的轉(zhuǎn)彎（取K=）（3）克服幾何壓頭損失所以EF段的總阻力損失為： FG段的阻力損失為：取m（1）沿程阻力損失（2）G處的轉(zhuǎn)彎（取K=）所以FG段的總阻力損失為：所以總的阻力損失為： （三）煙囪計(jì)算 煙囪的有效抽力一般按增大20%—30%計(jì)算，本設(shè)計(jì)取20% 煙囪的出口直徑 取換熱器后吸入冷風(fēng)的相對(duì)值取煙氣出口速度，出換熱器的煙氣量 底部直徑：平均直徑 底部煙氣流速 底部煙氣溫度估計(jì)到部分煙氣未經(jīng)過(guò)換熱器和吸入冷風(fēng)的影響底部的煙氣溫度 ℃ 煙氣出口溫度：首先估計(jì)煙囪高度m，且取煙氣在煙囪內(nèi)的溫降為1℃/m則煙氣出口溫度： =40050=350℃ 煙氣平均溫度 +）=（400+350）=375℃ 底部煙氣動(dòng)頭 mmH2O 煙氣出口動(dòng)頭 煙氣動(dòng)頭增量 1每米高度的幾何壓頭差 空氣溫度取夏季最高氣溫，即 1每米高度的摩擦阻力損失 =1計(jì)算煙囪高度與所設(shè)相差太大，需重新計(jì)算。（一）計(jì)算依據(jù) 出爐煙氣量： 經(jīng)過(guò)換熱器的煙氣量： 煙氣出爐溫度：℃ 閘板后煙氣溫度：℃ 換熱器后煙氣溫度：℃煙氣重度：（二）阻力計(jì)算。又查[6]P244表7—4為經(jīng)濟(jì)起見合金鋼管（1Cr18Ni9Ti）。（二）設(shè)計(jì)計(jì)算 求煙氣與空氣的對(duì)數(shù)平均溫差（1）通過(guò)換熱器的實(shí)際煙氣量 （）式中：m─換熱器前煙氣損失的系數(shù)，m=； ─爐子排出的煙氣量，；─吸入冷風(fēng)使煙氣量增加的系數(shù)，查；代入計(jì)算公式得： =（2）換熱器前煙氣的實(shí)際溫度按換熱器前煙氣的熱焓量查表得：Cp=℃ 可得：= Cpt== 所以此時(shí)的煙氣溫度： ℃（3）換熱器的煙氣溫度換熱器后煙氣的熱焓量 （）式中：—換熱器熱損失系數(shù)，取=； —空氣進(jìn)換熱器前的熱焓量；當(dāng)℃時(shí)，=6；當(dāng)℃時(shí)，=；將數(shù)據(jù)代入上式得：查表得煙氣溫度：℃（4） 煙氣與空氣的對(duì)數(shù)平均溫差 換熱器的總傳熱系數(shù) ℃ （）式中：—煙氣側(cè)的給熱系數(shù)， ℃； —空氣側(cè)的給熱系數(shù)， ℃；（1）求煙氣側(cè)的傳熱包括輻射傳熱和對(duì)流傳熱兩部分 ℃先求：煙氣通道內(nèi)有效氣層的厚度： m （）式中：—管子外徑，； ，—管子中心線間的距離，；當(dāng)==
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