年產(chǎn)100萬(wàn)噸重軌鋼可行性研究(參考版)
2025-06-26 22:42本頁(yè)面
【正文】 A連鑄機(jī)的總長(zhǎng)度： L = R+++++B連鑄機(jī)總高和連鑄澆注跨吊車軌面標(biāo)高： H = R++++ =： （下冊(cè)）.北京：冶金工業(yè)出版社， ：冶金工業(yè)出版社.， ：：化學(xué)工業(yè)出版社， ：東北大學(xué)出版社， ：冶金工程設(shè)計(jì)（工藝部分設(shè)計(jì)）.北京：冶金工業(yè)出版社， ：冶金工業(yè)出版社， ：冶金工業(yè)出版社，200418 / 18。汽化室和液壓站等。操作區(qū)上部為操作平臺(tái)，其寬占據(jù)了整個(gè)胯間；平臺(tái)上從鋼包回轉(zhuǎn)臺(tái)開始，一次為中間包行走小車或中間包回轉(zhuǎn)臺(tái)，連鑄操作控制室、引錠桿傳送車等。 、長(zhǎng)度。中心距取18m A轉(zhuǎn)爐操作平臺(tái)： ：散狀料系統(tǒng)的高位料倉(cāng)平臺(tái)標(biāo)高與料倉(cāng)進(jìn)料口的標(biāo)高相同。E除塵系統(tǒng)設(shè)備布置：除塵系統(tǒng)布置與爐子跨內(nèi)，此外，還應(yīng)留出必要的設(shè)備檢修通道和人性通道等。氧槍通道寬度約為1m左右，而且副槍總是布置在靠煙道一側(cè)。 A 轉(zhuǎn)爐在橫向上的位置：轉(zhuǎn)爐應(yīng)布置在靠近原料跨，轉(zhuǎn)爐中心線與靠近原料跨的廠房縱向柱列中心線的距離a。若蠶蛹混鐵爐，則取決于該工段的寬度。 在裝料跨→渣罐吊放列車上→渣場(chǎng) ：為鐵水供應(yīng)區(qū)，廢鋼供應(yīng)區(qū)和轉(zhuǎn)爐加料區(qū)三者長(zhǎng)度之和，并加上兩端檢修吊車所需長(zhǎng)度。 鐵水預(yù)處理后渣的扒出用機(jī)械扒出?；扈F爐的尺寸參數(shù)項(xiàng)目混鐵爐容量/t混鐵爐外徑/mm混鐵爐總長(zhǎng)/mm混鐵爐受鐵口/個(gè)混鐵爐內(nèi)襯厚/mm混鐵爐傾角/(176。 = =， 壓縮澆注：壓縮澆注是在矯直區(qū)內(nèi)，帶給液芯的鑄坯以一定應(yīng)力，減小甚至完全抵消鑄坯在矯直過(guò)程中所產(chǎn)生的拉應(yīng)力，使鑄坯內(nèi)固液兩相區(qū)界面上的凝固層的伸長(zhǎng)率不超過(guò)允許值，避免鑄坯產(chǎn)生內(nèi)裂，視線帶液芯矯直，從而提高連鑄機(jī)拉速。因此爐帽高度為： = 1/2（Dd）tan+=爐帽總體積為： = （）（+Dd+）+ =出鋼口中心線水平傾角取15176。爐帽高度。爐口直徑d。小爐子取上限，大爐子取上限。 爐帽傾角。 D = K=D—熔池直徑，m；K—系數(shù)G—新爐金屬裝入量，t，可取公稱容量；t—平均沒爐鋼純吹氧時(shí)間，min； 選擇截錐型熔池：通常倒截錐型體頂面直徑b≈。經(jīng)計(jì)算，%~%，%~%，二者基本持平。=100%=%第三步：列出熱平衡表（表23）表23 熱平衡表收 入支 出項(xiàng) 目熱量/kJ%項(xiàng) 目熱量/kJ%鐵水物理熱元素氧化熱和成渣熱其中C氧化Si氧化Mn氧化P氧化Fe氧化SiO2成渣P2O5成渣煙塵氧化熱爐襯中碳的氧化熱鋼水物理熱爐渣物理熱廢鋼吸熱爐氣物理熱煙塵物理熱渣中鐵珠物理熱噴濺金屬物理熱輕燒白云石分解熱熱損失113552合 計(jì)合 計(jì)應(yīng)當(dāng)指出，加入鐵合金進(jìn)行脫氧和合金化，會(huì)對(duì)熱平衡數(shù)據(jù)產(chǎn)生一定的影響。本計(jì)算取5%，則得：Qq=5%=（6）廢鋼吸熱Qf：用于加熱廢鋼的熱量系剩余熱量，即：Qf=Qs－Qg－Qr－Qx－Qb－Qq=故廢鋼加入量Wf為：Wf =247。表22 某些物料的物理熱項(xiàng) 目參數(shù)/kJ備 注爐氣物理熱[(145025)]=1450℃系爐氣和煙塵的溫度煙塵物理熱[(145025)+209]=渣中鐵珠物理熱[(151525)+272+(16851515)]=1515℃系鋼水熔點(diǎn)噴濺金屬物理熱1[(151525)+272+()]=合 計(jì)Qx=（4）生白云石分解熱Qb：根據(jù)其用量、成分和表19所示的熱效應(yīng)計(jì)算。根據(jù)其數(shù)量、相應(yīng)的溫度和熱容確定。Tz=1520+50+50+70=1685℃式中，50、50和70分別為出鋼過(guò)程中的溫降、鎮(zhèn)靜及爐后處理過(guò)程中的溫降和過(guò)熱度。（1）鋼水物理熱Qg：先按求鐵水熔點(diǎn)的方法確定鋼水熔點(diǎn)Tg；再根據(jù)出鋼和鎮(zhèn)靜時(shí)的實(shí)際溫降（通常前者為40~60℃，后者約為3~5℃/min，具體時(shí)間與鋼包大小和澆筑條件有關(guān)）以及要求的過(guò)熱度（一般為50~90℃）確定出鋼溫度Tz；最后由鋼水量和熱容算出物理熱。 Q1=14%90%11639＋14%10%34834=故熱收入總值為： Qs=Qw+Qy+Qc+Q1= 第二步：計(jì)算熱支出Qz。SiO21620=Fe→FeO4250=合計(jì)Qy（3）煙塵氧化熱Qc：由表4中給出的煙塵量參數(shù)和反應(yīng)熱效應(yīng)計(jì)算可得。表21 元素氧化熱和成渣熱反應(yīng)產(chǎn)物氧化熱或成渣熱/kg反應(yīng)產(chǎn)物氧化熱或成渣熱/kgC→CO11639=Fe→Fe2O36460=C→CO234834=P→P2O518980=Si→SiO2080029202=P2O5→4CaO（1）鐵水物理熱Qw：先根據(jù)純鐵熔點(diǎn)、鐵水成分以及溶入元素對(duì)鐵熔點(diǎn)的降低值（表1表表20）計(jì)算鐵水熔點(diǎn)Tl，然后由鐵水溫度和生鐵熱容（表17和表18）確定Qw。第一步：計(jì)算熱收入Qs。SiO2)成渣反應(yīng)971331620P2O5(P2O5)+4(CaO)=(4CaOkmol1ΔH/kJkg1218272209209209—液態(tài)或氣態(tài)平均熱容/kJ(kg(kg表17 入爐物料及產(chǎn)物的溫度設(shè)定值名稱入爐物料產(chǎn) 物鐵水①?gòu)U鋼其他原料爐渣爐氣煙塵溫度/℃12502525與鋼水相同14501450①純鐵熔點(diǎn)為1536℃。 熱平衡計(jì)算計(jì)算所需基本原始數(shù)據(jù)有：各種入爐料及產(chǎn)物的溫度（表17）；物料平均熱容（表18）；反應(yīng)熱效應(yīng)（表19）；溶入鐵水中的元素對(duì)鐵熔點(diǎn)的影響（表20）。脫氧和合金化后的鋼水成分如下：ω（C）=%＋100%=% ω（Si）=100%=
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