【正文】 (C)軸基寬確定同理可得：，取(C)軸基寬為。， 截面尺寸滿足要求，配筋圖見附圖。對于A點：在A點左右進行分配：同時對G點進行調(diào)整，可得，調(diào)整后的剪力值標(biāo)于圖241括號內(nèi)。凈反力如圖238所示，則固端彎矩為圖238 連續(xù)梁凈反力示意圖 彎矩分配如圖239所示，彎矩圖如圖240所示，剪力圖如圖241所示。計算翼板底部受力鋼筋選用，實配鋼筋，配筋圖見翼板配筋圖所示。（1）頂層邊軸：A、頂層XBB、KL：C、女兒墻中軸：A、頂層XBB、KL：（2）標(biāo)準(zhǔn)層邊軸：A、XBB、KL：中軸：A、XBB、KL：（3）框柱自重故有：底層墻體自重： 以軸心受壓（取標(biāo)準(zhǔn)值）初步確定基礎(chǔ)底面積 已知由可得取，故單柱基礎(chǔ)面積基底應(yīng)力校核（?。┹S向受壓偏心受壓=則，滿足要求。柱底作用荷載估算 柱底作用荷載示意圖如圖237所示，F(xiàn)為建筑物豎向集中荷載，G為底層墻體自重。基礎(chǔ)梁端部第一跨外伸長度，則條基總長度為。，本工程基礎(chǔ)擴大面以上選H=，基礎(chǔ)埋深為。箍筋按構(gòu)造配筋，選。，滿足要求。內(nèi)力計算跨中彎矩設(shè)計值和支座剪力設(shè)計值為配筋計算對于倒L形梁，梁的有效高度h0＝35030＝320mm，翼緣寬度經(jīng)判斷，此梁屬于第一類倒L形截面。平臺梁截面尺寸定為bh＝200mm350mm。，滿足要求。內(nèi)力計算跨中彎矩為配筋計算板的保護層厚度取15mm，有效高度h0＝8020＝60mm。2）活荷載，故設(shè)計值q＝＝ kN/m。板的跨度l0=＝。，滿足要求。，選配。內(nèi)力計算跨中彎矩為其中計算跨度l0＝3080mm＝。2）活荷載，故設(shè)計值q＝＝ kN/m。確定板厚板厚要求h＞ln/30＝3080/30＝，取110mm。板式樓梯由梯段板、平臺板、平臺梁組成，設(shè)計次序為：梯段板數(shù)據(jù)板傾斜角，則α＝30176。這里選取標(biāo)準(zhǔn)層的樓梯進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，圖236所示為標(biāo)準(zhǔn)層樓梯結(jié)構(gòu)布置圖。為了便于計算，內(nèi)力臂系數(shù)取，則有：配筋：，其中配筋：，其中配筋：，其中配筋：，其中圖236 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯結(jié)構(gòu)布置圖。為了便于計算，內(nèi)力臂系數(shù)取，則有：配筋：，其中配筋：，其中配筋：，其中配筋：，其中對于C區(qū)格板塊，按兩鄰邊固定兩鄰邊簡支考慮，其中 l01/ l02＝4200/5700＝，“四邊支承矩形板在均布荷載作用下的彎矩、撓度系數(shù)表”（邱洪興主編《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計基本教程（第一冊》，2007，高等教育出版社），計算板的跨中正彎矩和支座彎矩。對于A區(qū)格板塊，按兩邊固定，兩邊簡支考慮，其中 l01/ l02＝4200/6600＝， “四邊支承矩形板在均布荷載作用下的彎矩、撓度系數(shù)表”（邱洪興主編《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計基本教程（第一冊）》，2007，高等教育出版社），計算板的跨中正彎矩和支座彎矩。1）活荷載 kN/m2＜。圖235 現(xiàn)澆板區(qū)格劃分示意圖 本設(shè)計統(tǒng)一按軸線間距考慮，取。 本設(shè)計僅對標(biāo)準(zhǔn)層樓面板進行配筋設(shè)計，其余各層計算過程相同，此處從略。依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500102002）中相關(guān)條目的規(guī)定，框架柱的正截面配筋計算詳見附表六所示，框架柱斜截面配筋計算詳見附表七所示。附表一：框架梁內(nèi)力登記表附表二：框架梁內(nèi)力組合表附表三：框架柱內(nèi)力登記表附表四：框架柱內(nèi)力組合表梁端彎矩值的選取及梁端剪力的確定梁端彎矩選取遵循以下原則：無抗震組合時：有抗震組合時：其中：經(jīng)驗證，所有的梁端彎矩均小于Mu。各桿件的固端彎矩由此可計算得：彎矩分配過程見圖233，內(nèi)力圖見234。m）圖234(a) 彎矩圖（單位：kN圖232(a) 彎矩圖（單位：kN圖231 彎矩分配圖（單位：kNm）圖230(a) 彎矩圖（單位：kNm）圖228(a) 彎矩圖（單位：kN各桿件的固端彎矩由此可計算得：彎矩分配過程見圖229，內(nèi)力圖見230。各桿件的固端彎矩由此可計算得：彎矩分配過程見圖227，內(nèi)力圖見228。內(nèi)力圖見圖226（其中括號中的數(shù)值為梁端柱邊值）。m）各桿件的固端彎矩由此可計算得：分配系數(shù)與恒載計算中相同。不上人屋面布置活載圖225 三層框架活載作用彎矩分配示意圖（單位：kN表214 各層柱邊剪力及梁端彎矩計算表梁端M值(kN*m)梁端柱邊V值(kN)MABMBAMCBMBCVABVBAVCBVBC三層二層一層 各層柱邊剪力及梁端彎矩圖如圖22224所示：圖223 梁端柱邊彎矩圖（單位：kN*m）圖224 梁端柱邊剪力圖（單位：kN）同樣?、谳S框架，采用分層力矩分配法進行彎矩計算。將梁端彎矩?fù)Q算至梁端柱邊考慮彎矩調(diào)幅，將將梁端彎矩?fù)Q算至梁端柱邊，以備內(nèi)力組合時使用。計算柱底軸力還需考慮柱的自重。梁的剪力及柱的軸力計算梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。將各數(shù)據(jù)列于表212，然后進行彎矩的分配與匯總。由表21和表22可查得梁、柱的線剛度值，修正后的底層柱線剛度為12800kN/m，其它層柱為16002kN/m。圖217 右風(fēng)作用下②軸框架彎矩圖（單位kN*m） 圖218 右風(fēng)作用下②軸框架梁剪力和柱軸力圖（單位kN）彎矩計算本設(shè)計?、谳S框架，采用分層力矩分配法進行彎矩計算。圖216 右風(fēng)載作用下②軸框架計算簡圖（單位kN）同樣用D值法分析②軸框架右風(fēng)荷載作用下內(nèi)力，計算結(jié)果同左風(fēng)作用，此處不再羅列。圖211 左風(fēng)作用下②軸框架彎矩圖（單位kN*m） 圖212 左風(fēng)作用下②軸框架梁剪力和柱軸力圖（單位kN）（右震）下的內(nèi)力計算重力荷載代表值及水平地震作用下的層間位移驗算見左震計算，其右震作用下框架內(nèi)力計算與左震內(nèi)力計算相同，此處不再羅列右震作用下②軸框架的彎矩圖、剪力圖及軸力圖，如圖2121215所示。具體計算原理及過程同左震作用，列表如表2211所示。圖210 左風(fēng)載作用下②軸框架計算簡圖（單位kN） D值法分析②軸框架左風(fēng)荷載作用下內(nèi)力表210 各層柱端彎矩及剪力計算層次321hi(m)Pi(kN)(N/mm)282452824512697A2Di1804680463926Vi1KyMi1uMi1bB2Di211483114834675Vi2KyMi2uMi2bC2Di3871687164096Vi3KyMi3uMi3b說明：表中M量綱為kN?m，V量綱為kN?！叨葹閦處的風(fēng)振系數(shù)，30m。 ——風(fēng)荷載體型系數(shù)，由《荷載規(guī)范》。具體計算過程及結(jié)果見表28：②軸框架的彎矩圖、剪力圖及軸力圖，如圖2229所示。表27 各層柱端彎矩及剪力計算層次321hi(m)Vi(kN)(N/mm)19033519033587197A2Di1804680463926Vi1KyMi1bMi1uB2Di211483114834675Vi2KyMi2bMi2uC2Di3871687164096Vi3KyMi3bMi3u說明：表中M量綱為kN?m，V量綱為kN。水平地震作用下框架內(nèi)力計算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按下式計算 ，式中：Dij——i層j柱的側(cè)移剛度，取自表23；h——該層柱的計算高度； y——框架柱的反彎點高度比； yn——框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，當(dāng)為風(fēng)荷載時查“均布水平荷載下各層柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比”表，當(dāng)為水平地震作用時由“倒三角形分布水平荷載下各層柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比”表； y1——上、下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值，由表“上、下梁相對剛度變化的修正值y1”確定； yy3——上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值，由表“上、下層高不同的修正值yy3”查得；本設(shè)計底層柱需考慮修正值y2，二層需要考慮修正值y3，其余柱無須修正。表中還計算了各層的層間彈性位移角。表25 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次321各質(zhì)點水平地震作用計算公式為將和的值代入，得各樓層地震剪力計算公式為具體計算過程見表25所示。由于結(jié)構(gòu)橫向自振周期＝，則有，此時——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，其中Gi為集中于質(zhì)點i的重力荷載代表值，則＝＝。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值式中：——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值。對于框架結(jié)構(gòu)，uT可按下列公式計算：，計算過程如表24所示：表24 結(jié)構(gòu)頂點的假想位移計算層次Gi(kN)（kN）(N/mm)(m)(m)31903352190335187197可知uT=。多自由度體系各質(zhì)點重力荷載代表值取本層樓面重力荷載代表值和各鄰層墻柱全部重力荷載代表值一半之和，即=i層樓面重力荷載代表值+[(i+1)層墻柱重量+(i1)層墻柱重量]/2，如圖25所示。表23 橫向框架柱側(cè)向剛度D值（N/mm）層次層高柱號根數(shù)iαDΣD樓層二或三層①及⑦軸邊跨A邊2 6952 13905 190335B邊2 10070 20139 C邊2 7533 15065 ②至⑥軸中