沈陽禹城賓館框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-26 02:11本頁面
【正文】 本設(shè)計(jì)由于時(shí)間倉促及水平有限，難免會有不當(dāng)甚至錯誤之處，敬請老師給予批評和指正。在此尤為感謝劉娟老師等系部專業(yè)老師給予的指導(dǎo)。致 謝學(xué)生在設(shè)計(jì)期間都是在各專業(yè)老師全面、具體指導(dǎo)下完成進(jìn)行的。（3）梁端和柱端內(nèi)力組合時(shí)根據(jù)強(qiáng)剪弱彎要求，先調(diào)幅，后組合。這次畢業(yè)設(shè)計(jì)讓我對框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)有了很深的了解，也有了不少的感悟：（1）方案設(shè)計(jì)時(shí)，平面布置盡量簡潔，豎向布置要求均勻。頂層板的彎矩計(jì)算 支座截面處均為101截面彎矩設(shè)計(jì)值；該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：A區(qū)格的跨中截面與A—A支座截面折減BC區(qū)格的跨中截面與A—B,A—C支座截面折減（）D區(qū)格不予折減。柱邊ⅠⅠ截面彎矩為： ⅠⅠ截面選φ16200ⅡⅡ截面選φ16200 基礎(chǔ)梁配筋基礎(chǔ)梁按構(gòu)造配筋，選用其基礎(chǔ)配筋的1/10外柱選用 4φ16 As=804 ⅡⅡ截面對應(yīng)的地基梁也選用4φ16內(nèi)柱選用 4φ14 As=615 ⅡⅡ截面對應(yīng)的地基梁也選用4φ14按受力特點(diǎn)，混凝土樓蓋中的周邊支承可分為單向板和雙向板兩類，只在一個方向彎曲或主要在一個方向彎曲的板，稱為單向板，在兩個方向彎曲且不能忽略任一方向彎曲的板稱為雙向板，在本方案中按雙向板計(jì)算。沖切驗(yàn)算：土壤凈反力的計(jì)算：基底凈反力：基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算：基礎(chǔ)在上部結(jié)構(gòu)傳來荷載與土壤凈反力的共同作用，可把它倒過來，視為一均布荷載作用下支承于柱上的懸臂板。外柱基礎(chǔ)承受的上部荷載：框架柱A傳來： 梁自重：墻自重：地基梁傳來： 內(nèi)柱基礎(chǔ)承受的上部荷載：框架柱B傳來： 梁自重：墻自重：地基梁傳來：回填土重： 該工程框架層數(shù)不多，地基土較均勻且柱距較大，所以選擇獨(dú)立基礎(chǔ)，根據(jù)地質(zhì)報(bào)告，基礎(chǔ)埋深需在粘土以下，取基礎(chǔ)混凝土的強(qiáng)度等級為C30，鋼筋采用HRB335 ，墊層100mm厚，C10素砼，每邊比基礎(chǔ)寬出100㎜。N—考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)時(shí)，取， ，取===，取由于：則按構(gòu)造要求配筋，且柱受剪截面應(yīng)符合如下條件即表38箍筋列表抗震等級箍筋最大間距箍筋最小直徑一6d 10010二8d 1008三8d 150（柱根100）8四8d 150（柱根100）6（柱根8）《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ1189規(guī)定），對一、二級抗震等級的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級抗震等級的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配筋，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：即=柱的抗剪承載力能力 式中框架的計(jì)算剪跨比。第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表216查得：：左震 右震 取大值第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表217查得：：左震 右震 梁端取右震， 也取右震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）根據(jù)A柱內(nèi)力組合表217，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表216查得：：左震 右震 取大值第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表218查得：：左震 右震 梁端取左震， 也取左震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）根據(jù)B柱內(nèi)力組合表218，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②截面采用對稱配筋,具體配筋計(jì)算見表22表225，表中，當(dāng)時(shí)，取 ，當(dāng)時(shí)，取 ；（大偏心受壓）（小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓） 表35柱截面縱向鋼筋的最小總配筋率（百分率）類別抗震等級一二三四中柱和邊柱角柱、框支柱柱正截面受壓承載力計(jì)算見表36 表36 柱正截面受壓承載力計(jì)算（A柱）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（）N（）（）450043504350（㎜2）550515550515550515（㎜）（㎜）（㎜）0202020020（㎜）/9截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ（㎜）(㎜)(=)續(xù)表36偏心性質(zhì)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓 0 0 0 0 0 0選筋4φ184φ184φ18實(shí)配面積㎜2101710171017﹪表37柱正截面受壓承載力計(jì)算（B柱）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（）N（）（）450043504350（㎜2）500465500465500465（㎜）（㎜）（㎜）020020020（㎜）/9截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ 續(xù)表37（㎜）(㎜)(=)偏心性質(zhì)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓 0 0 0 0 0選筋4φ184φ184φ18實(shí)配面積㎜2101710171017﹪以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中：—柱凈高。由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。 由于框架的變形能力。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合：（為強(qiáng)柱系數(shù)，）本設(shè)計(jì)為三級框架故： 地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計(jì)均滿足要求，當(dāng)柱考慮順時(shí)針彎矩和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針方向彎矩和，反之亦然。梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算見下表表33表33梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力調(diào)整后剪力250565250565250365箍筋直徑肢數(shù)（n） 續(xù)表33箍筋間距100100100截面支座A右支座B左支座B右以第一、二層A，B柱為例，對圖216中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。AB跨：順時(shí)針方向 逆時(shí)針方向 BC跨：順時(shí)針方向 逆時(shí)針方向 計(jì)算中取順時(shí)針或逆時(shí)針方向中較大者。表218B柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載，②地震何載③①+②（①+②）177。③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN 續(xù)表2174柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱M 續(xù)表217N123柱底MN123 注: 表中彎矩單位為kN表中跨中彎矩中組合彎矩未填寫處均為跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。③2ＭＶＭＶＭＶ跨中1ＭＶ 續(xù)表216ＭＶＭＶ跨中注：表中彎矩的單位為kN式中：—梁左右端彎矩，見圖21214括號內(nèi)的數(shù)值，跨中若小于，應(yīng)取表216梁內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向何載組合豎向何載與地震力組合恒載①活載②地震何載③①+②①+②）177。M）圖214恒荷載作用下的彎矩圖(kN/m)圖215活荷載作用下框架彎矩圖(kN/m) 梁端剪力 —梁上均布荷載引起的剪力, —梁端彎矩引起的剪力, 柱軸力 式中： —梁端剪力 —柱的節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 以AB跨五、六層梁在恒荷載、集中荷載作用下,梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。（3）傳遞系數(shù)遠(yuǎn)端固定,傳遞系為1/2 遠(yuǎn)端滑動鉸支傳遞系數(shù)為1（4）彎矩分配恒荷載作用下,框架的彎矩分配計(jì)算見圖212，框架的彎矩圖見圖214活荷載作用下,框架的彎矩分配計(jì)算見圖213 ,框架的彎矩圖見圖215圖212恒載載彎矩分配圖（kN作用在框架梁上的活載：活荷載作用在框架柱上的集中荷載：邊柱： 中柱：活荷載作用下的荷載簡圖如下圖211圖211 活荷載作用下的荷載 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的
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