mno基無氟復(fù)合造渣劑在沙鋼轉(zhuǎn)爐冶煉中應(yīng)用的試驗研究(馬鞍山中冶科技公司、沙鋼集團股份有限公司)(參考版)
2025-06-26 19:05本頁面
【正文】 拼一個春夏秋冬！贏一個無悔人生！早安！—————獻(xiàn)給所有努力的人. 學(xué)習(xí)好幫手。不奮斗就是每天都很容易，可一年一年越來越難。是狼就要練好牙，是羊就要練好腿。（7） 采用MnO基復(fù)合造渣劑一般用量在8～14kg/t，加入轉(zhuǎn)爐的數(shù)量與加入時間應(yīng)根據(jù)鐵水溫度、成份與供氧情況的不同而有所不同,要酌情制定合適的工藝。一般能提前化渣1′～′；縮短冶煉周期，提高鋼的產(chǎn)量；全程化渣好，冶煉過程中基本上不噴濺，不返干，不粘槍，有利安全生產(chǎn)，降低鋼鐵料消耗5～6 kg/t；在使用量8～14kg/t情況下，%～%，節(jié)約FeMn合金1～2 kg/t。（3）提高（MnO）含量，無論對冶煉前期的化渣和冶煉中期防“返干”，及其防止噴濺和減少粘槍的特殊作用，是∑（FeO）不能替代或不能等量替代的。5 結(jié)論（1） 轉(zhuǎn)爐冶煉的高效化與生產(chǎn)過程的清潔化，都是21世紀(jì)煉鋼技術(shù)發(fā)展的核心任務(wù)，因此急需開發(fā)在轉(zhuǎn)爐冶煉過程中取消螢石而又能在防噴濺、防返干，防粘槍前提下，快速造渣技術(shù)。(FeO) （5）在一般出鋼溫度1650℃～1700℃，終渣∑（FeO）為16%～24%的情況下，LMn波動在18～29之間，又考慮到吹煉過程中，因溢渣、噴濺、粘槍等原因造成的Mn的流失，所以LMn按上限考慮，可得余錳增量的通用估算式如下：Δ[Mn] =Mn劑（W）1/3 102 （6）式中：Mn劑：MnO基復(fù)合造渣劑中Mn含量 /% W：MnO基復(fù)合造渣劑單耗 /㎏/t沙鋼試驗的實際數(shù)據(jù)回歸得出下式：Δ[Mn] =（+）103 （7）當(dāng)MnO基復(fù)合造渣劑加入量在8～14kg/t范圍內(nèi)，用式（6）與式（7）計算Δ[Mn]的誤差≤%，見圖6。由于在復(fù)吹轉(zhuǎn)爐的冶煉終點，（MnO）[Mn]系已接近平衡，根據(jù)式（4）可得錳分配比（LMn）如下： LMn=（Mn）/[Mn]=55/71 (%FeO) （4）根據(jù)式（3）、（4）可見，影響終點鋼水余錳因素有三個，也即終渣∑（FeO）越低，（MnO）越高，終點溫度越高，則[Mn]余就越高。圖5 鐵水含錳量對槍瘤生成速度的影響 冶煉終點鋼液余錳及其影響因素問題錳在爐渣與鐵基熔體相間的氧化反應(yīng)如下：（FeO）+[Mn]=（MnO）+[Fe]Ln KMn=6447/ （3）經(jīng)計算，轉(zhuǎn)爐終點爐渣的γMnO/γFeO≈1。渣中金屬粒滴與C2S的減少使有效擴散系數(shù)D與（C※C）增大，渣子較稀，流動性好使邊界層厚度δ降低，這都使槍瘤消融速度增加。（C※C）渣中金屬粒滴與C2S的增加，無疑使槍瘤生成速度增加，根據(jù)測定，槍瘤中金屬鐵含量高達(dá)60%~80%。由于轉(zhuǎn)爐吹煉時爐渣中含有相當(dāng)數(shù)量的金屬液滴，一般為22～27%，當(dāng)碳氧反應(yīng)劇烈時可高達(dá)42～55%[8]，因此槍瘤的生成是不可避免的。 關(guān)于冶煉過程基本上不粘槍的問題所謂“粘槍”，就是氧槍管子上粘了許多渣鋼混合物。這樣的操作，不僅避免了冶煉前期渣中（FeO）的富集，并且熔池溫度較快提高，使碳氧反應(yīng)在冶煉前期就均衡正常進(jìn)行，避免發(fā)生爆發(fā)性的碳氧反應(yīng)，不會有突發(fā)性強大的氣體沖出爐口。如前所述，冶煉初期渣中（MnO）含量的增加，使?fàn)t渣粘度下降，見圖4，從而降低了爐渣泡沫的穩(wěn)定性，泡沫渣數(shù)量大為減少。泡沫渣噴濺與爆發(fā)性噴濺有兩個前提條件：其一爐內(nèi)存在大量泡沫渣，其二有強大的氣體沖出爐口。由此可見，與∑（FeO）相比，（MnO）抗返干能力較強。根據(jù)資料[7]，鈣質(zhì)造渣路線在冶煉中期返干時，∑（FeO）%%，下降幅度為61%。（負(fù)值），因此在次情況下，首先是（FeO）被大量還原，而（MnO）僅被少量還原。=[4]（cal/mol） （2）在轉(zhuǎn)爐進(jìn)入碳氧反應(yīng)激烈期（一般溫度≥1480℃），式（1）的△G。 采用MnO基復(fù)合造渣劑，轉(zhuǎn)爐冶煉中期不易返干的機理如
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