az80鎂合金擠壓工藝研究畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-26 18:54本頁(yè)面
【正文】 第 30 頁(yè) 共30頁(yè)。其次還要感謝跟我一組的同學(xué)，沒(méi)有他們?cè)诋厴I(yè)設(shè)計(jì)的過(guò)程中的無(wú)私幫助，我也無(wú)法這么順利的完成這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)。每次在畢業(yè)設(shè)計(jì)中遇到問(wèn)題，盧老師總是耐心的給我講解，不管有多忙，老師總是會(huì)抽時(shí)間幫助我解決我在畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到的難題。因此我們必須用一個(gè)認(rèn)真的態(tài)度來(lái)對(duì)待它，把它當(dāng)做對(duì)我們?cè)谛Ｋ鶎W(xué)的專業(yè)知識(shí)的一個(gè)檢測(cè)，為即將來(lái)臨的畢業(yè)工作做好準(zhǔn)備。在固溶380℃保溫2h后，進(jìn)行170℃保溫18h的時(shí)候AZ80鎂合金的綜合力學(xué)性能最好。在經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)的處理后也得出了一些研究成果：固溶處理對(duì)AZ80鎂合金強(qiáng)度有明顯的提升。并且對(duì)AZ80鎂合金進(jìn)行了重點(diǎn)研究，知道提高其力學(xué)性能的途徑是固溶+時(shí)效的處理，而且材料固溶后要在一天內(nèi)進(jìn)行時(shí)效，否則力學(xué)性能就會(huì)下降。第四章 結(jié)論在課題的研究過(guò)程中，我實(shí)現(xiàn)了理論與實(shí)踐相結(jié)合的過(guò)程。延伸率隨著溫度的升高先降后上升。從(e)～(g)可以看出擠壓比都為6，經(jīng)不同擠壓溫度，在經(jīng)過(guò)同一熱處理后組織晶粒最細(xì)的為λ=6,T=350℃通過(guò)380℃固溶處理2h+170℃時(shí)效處理的材料。延伸率隨著溫度的升高先降后上升。其他材料熱處理后的合金組織如圖35：20μm20μm(b))(a)) 20μm20μm(d))(c))(f))20μm(e))20μm 20μm20μm(h))(g))圖35 其他熱處理組織（a）λ=3，T=300℃；（b）λ=3，T=350℃；（c）λ=3，T=400℃；（d）λ=3，T=450℃；（e）λ=6，T=300℃；（f）λ=6，T=350℃；（g）λ=6，T=400℃；（h）λ=10，T=350℃；表35 其他材料熱處理后的力學(xué)性能溫度（℃）擠壓比λ抗拉強(qiáng)度σb（MPa）屈服強(qiáng)度σs（Mpa)斷后延伸率δ(%)30033453253503335335400335032045033453006365821035063069014006345100350103709710表36 其他材料的硬度值從圖35的(a)～(d)可以看出，擠壓比都為3，經(jīng)不同擠壓溫度，在經(jīng)過(guò)同一熱處理后組織晶粒最細(xì)的為λ=3，T=400℃通過(guò)380℃固溶處理2h+170℃時(shí)效處理的材料?？偟膩?lái)說(shuō)，根據(jù)熱處理后鎂合金的合金相圖及其硬度值，我們可以得出鎂合金擠壓后的最佳方案為380℃固溶處理2h+170℃時(shí)效處理18h。380℃固溶處理2h+170℃時(shí)效處理18h后，βMg17AL12相的析出很明顯，并且迅速的布滿，相顆粒的表面，隨著時(shí)效時(shí)間延長(zhǎng)，在其析出數(shù)量上的變化并不明顯，但形貌的變化很大。從圖34中的曲線可以看出，380℃固溶處理2h+170℃+18h的時(shí)效的強(qiáng)化效果優(yōu)于擠壓態(tài)的時(shí)效強(qiáng)化效果，因?yàn)?h固溶處理之后，βMg17AL12相的分解溶入更加的充分，在時(shí)效處理過(guò)程中，基體組織過(guò)飽和的程度要明顯的大于擠壓態(tài)過(guò)飽和的程度。等到析出達(dá)到平衡之后，析出物的形態(tài)發(fā)生顯著變化，由細(xì)條狀向片狀過(guò)渡。我們可以由此得出一個(gè)簡(jiǎn)單的結(jié)論，析出相的形態(tài)及數(shù)量與時(shí)效的溫度和時(shí)間有著密切的聯(lián)系。最終，晶粒在這樣的情況下逐漸的長(zhǎng)大，使得合金的強(qiáng)度下降。具體原因是由于合金組織中硬脆的βMg17AL12相的數(shù)量的減少。因?yàn)樵谝婚_始的時(shí)候，組織當(dāng)中含有較多的第二相。在固溶的過(guò)程中（380℃到440℃之間），它的硬度值的變化不大。從表34中的曲線可以分析出，通過(guò)固溶時(shí)間的增加，AZ80鎂合金的硬度將會(huì)慢慢的下降。為了提高效率，選取擠壓比λ=10，T=400℃的試樣作為研究對(duì)象，對(duì)其進(jìn)行T4，T5，T6態(tài)的熱處理，具體熱處理參數(shù)見表23。屈服強(qiáng)度隨著擠壓比的增加逐漸減小，分別為3991MPa?？梢钥闯鲭S著擠壓比的增大抗拉強(qiáng)度逐漸增大，分別為32340和355MPa。由上面的結(jié)果可以得出，隨著擠壓比的增大，晶粒明顯得到細(xì)化?？梢钥闯觯跀D壓比為3時(shí)，晶粒比較粗大。總體來(lái)看當(dāng)擠壓溫度在350℃時(shí)，綜合性能最好。屈服強(qiáng)度分別為2629295和310MPa。相比原態(tài)隨著擠壓溫度的改變抗拉強(qiáng)度都得到了提高。20μm(b)(a)20μm20μm(d)20μm(c)圖32擠壓比為3時(shí)擠壓態(tài)金相圖（a） T=300℃； (b) T=350℃； (c) T=400℃； (d) T=450℃表32不同擠壓溫度的力學(xué)性能溫度（℃）抗拉強(qiáng)度σb（MPa）屈服強(qiáng)度σs（Mpa)斷后延伸率δ(%)300320265350340295400325295450325310表32是AZ80鎂合金在擠壓比為3，在不同溫度下擠壓的棒料的抗拉強(qiáng)度σb,屈服強(qiáng)度σs和斷后延伸率δ。如圖32分別為AZ80鎂合金在相同擠壓比不同的溫度下，試樣的金相組織圖。由于鑄錠數(shù)量的問(wèn)題，λ=6的只做300℃，350℃，400℃3個(gè)溫度，λ=10的只做350℃，400℃的2個(gè)溫度。 （e）410℃12h均勻化熱處理。（c）390℃16h均勻化熱處理。(a)(b)50μm50μm50μm50μm(c)(d)50μm(f)50μm(e)圖32不同溫度的均勻化熱處理后AZ80鎂合金組織相圖（a）390℃8h均勻化熱處理。從圖中我們還可以看出，在經(jīng)過(guò)均勻化處理后，每個(gè)晶粒的尺寸也得到了一定的細(xì)化。但經(jīng)410℃8h，12h,16h小時(shí)均勻化處理后，βMg17AL12 相基本上都溶解在了基體中，只有在少數(shù)的幾個(gè)晶粒部位存在一些呈現(xiàn)點(diǎn)狀分部的βMg17AL12相，而且境界線條非常明顯。由圖可知，經(jīng)均勻化處理后原始鑄態(tài)組織中的枝晶偏析得到一定程度的改善。所以通常在塑性變形前要對(duì)坯料進(jìn)行均勻化處理。組織中非平衡相的存在容易在變形和加熱過(guò)程中造成材料過(guò)早的發(fā)生過(guò)燒，而報(bào)廢。其抗拉強(qiáng)度σb=165MPa,屈服強(qiáng)度σs=165MPa。本次實(shí)驗(yàn)所測(cè)的力學(xué)性能包括：延伸率δ、抗拉強(qiáng)度σb和屈服強(qiáng)度σs。試驗(yàn)采用勻速單向位移拉伸的方法，拉伸的速度為2mm/
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