【正文】 再次感謝在大學(xué)傳授給我知識(shí)以及給我?guī)椭凸膭?lì)的老師，同學(xué)和朋友，謝謝你們！參考文獻(xiàn)[1].王曉鵬、仲崇梅主編，簡(jiǎn)明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)，北京：冶金工業(yè)出版社，2000年5月 [2].楊杰主編，框架結(jié)構(gòu)計(jì)算分析與設(shè)計(jì)實(shí)例，北京：中國(guó)水利水電出版社，2008年7月[3].郭繼武主編，建筑抗震設(shè)計(jì)，北京：高等教育出版社，2002年6月 [4].梁興文、史慶軒主編，土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)，北京：科學(xué)出版社，2002年7月 [5]. 朱顏鵬主編，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)指南，北京：中國(guó)建筑出版社，2010年6月[6].孫維東主編，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，北京：機(jī)械工業(yè)出版社?？傊舜握撐牡膶?xiě)作過(guò)程，我收獲了很多。在此，謹(jǐn)向老師們致以崇高的敬意和衷心的感謝！ 在論文的寫(xiě)作過(guò)程中我學(xué)到了做任何事情所要有的態(tài)度和心態(tài)，首先我明白了做學(xué)問(wèn)要一絲不茍，對(duì)于出現(xiàn)的任何問(wèn)題和偏差都不要輕視，要通過(guò)正確的途徑去解決，在做事情的過(guò)程中要有耐心和毅力，不要一遇到困難就打退堂鼓，只要堅(jiān)持下去就可以找到思路去解決問(wèn)題的。在此學(xué)士論文完成之際，要感謝老師從一開(kāi)始的論文方向的選定，到最后的整篇論文的完成，都非常耐心的給予我指導(dǎo)。是我們對(duì)所學(xué)知識(shí)理論的檢驗(yàn)和總結(jié)，能夠培養(yǎng)和提高獨(dú)立分析實(shí)際問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力.致謝 本設(shè)計(jì)在選題和整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中都得到了老師的悉心指導(dǎo)。通過(guò)近三個(gè)月的辛苦奮戰(zhàn)，畢業(yè)設(shè)計(jì)工作已近尾聲。同時(shí)也為以后的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，也為以后的人生作好了鋪墊。后期的計(jì)算書(shū)電腦輸入，由于以前對(duì)各種辦公軟件應(yīng)用不多，以致開(kāi)始的輸入速度相當(dāng)?shù)穆?，不過(guò)經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的練習(xí)，日趨熟練。中期進(jìn)行對(duì)選取的一榀框架進(jìn)行結(jié)構(gòu)手算更是重頭戲，對(duì)各門(mén)專業(yè)課程知識(shí)貫穿起來(lái)加以運(yùn)用，比如恒載，活載與抗震的綜合考慮進(jìn)行內(nèi)力組合等。在計(jì)算機(jī)制圖的過(guò)程中，我更熟練操作AutoCAD、天正建筑等建筑設(shè)計(jì)軟件。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中，遇到的問(wèn)題是不斷的。以往的課程設(shè)計(jì)都是單獨(dú)的構(gòu)件或建筑物的某一部分的設(shè)計(jì)，而畢業(yè)設(shè)計(jì)則不一樣，它需要綜合考慮各個(gè)方面的工程因素，諸如布局的合理，安全，經(jīng)濟(jì)，美觀，還要兼顧施工的方便。表55 截面的配筋結(jié)果間表截面（mm）m /KN B區(qū)格板的計(jì)算： 計(jì)算跨度： 截面配筋計(jì)算 （1）確定截面的有效高度：假定鋼筋選用Φ8，短邊方向跨中截面長(zhǎng)邊方向跨中截面的支座截面 （2）截面設(shè)計(jì)用彎矩設(shè)計(jì)值：由樓蓋四周板的支承簡(jiǎn)支考慮，邊區(qū)格板B的跨中彎矩和支座彎矩可減少10%。表54 截面的配筋結(jié)果截面(mm）m /KN B區(qū)格板的計(jì)算： 計(jì)算跨度： 截面配筋計(jì)算 （1）確定截面的有效高度：假定鋼筋選用Φ8，短邊方向跨中截面長(zhǎng)邊方向跨中截面的支座截面 （2）截面設(shè)計(jì)用彎矩設(shè)計(jì)值：由樓蓋四周板的支承簡(jiǎn)支考慮，邊區(qū)格板B的跨中彎矩和支座彎矩可減少10%?；炷敛捎肅25(）鋼筋 選用HPB300級(jí)鋼筋，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖。 （滿足要求）第六節(jié) 板的計(jì)算一、AB跨間板的計(jì)算 板按考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算。N——荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值；——基樁成樁工藝系數(shù)。 —— 樁截面模量塑性系數(shù)，圓形截面；樁的換算埋深查規(guī)范的，ζN —— 樁頂豎向力影響系數(shù),─樁身?yè)Q算截面積，圓形截面為N——在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下樁頂?shù)呢Q向力。——樁端面積。四、樁基承載力以軸力最大的⑥軸線的B柱下的樁為例。因?yàn)殇摻罨\長(zhǎng)度超過(guò) 4m 時(shí)，應(yīng)每隔 2m 設(shè)一道直徑不小于 12mm 的焊接加勁箍筋。鋼筋間凈距=則滿足要求。灌注樁應(yīng)按下列規(guī)定配筋： 配筋率：當(dāng)樁身直徑為 300～2000mm 時(shí)，正截面配筋率可取 ％～％，對(duì)于受水平荷載的樁，主筋不應(yīng)小于 8φ12。 三、樁身配筋混凝土強(qiáng)度等級(jí)取C30。得a=500mm擴(kuò)底端側(cè)面的斜率應(yīng)根據(jù)實(shí)際成孔及土體自立條件確定，a/hc 可取1/4～1/2，則可取hc=1200mm。則樁長(zhǎng)；取。 水文資料：勘探范圍內(nèi)未見(jiàn)地下水。二、尺寸的確定 本工程選用直徑為1000mm的大直徑單樁，施工工藝為灌注樁。表50 樓層區(qū)服強(qiáng)度系數(shù)樓層123456 表51 彈塑性層間位移驗(yàn)算樓層6 391481/841 566701/60第五節(jié) 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)一、已知條件 1. 地質(zhì)資料：本工程地質(zhì)情況自上而下依次為：（1）雜填土， ，地基承載力fk=100Kpa Es=(2) 黃土狀粉土，層厚5米，fk=130Kpa Es=；(3) 卵石，勘探范圍內(nèi)未見(jiàn)底，fk=450Kpa ，Es=32Mpa，樁端端阻力標(biāo)準(zhǔn)值fk=3300Kpa ，本工程以該層為持力層。經(jīng)計(jì)算選出2層為薄弱層，其彈塑性層間位移計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表。 由式可以計(jì)算出樓層的區(qū)服強(qiáng)度系數(shù)ξy，見(jiàn)下表。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表。AB框梁：左端同理得右端BC跨梁：左（右）端A柱 查橫向框架A柱軸力組合表可求的 B柱表48 各層正截面承載力計(jì)算（KN）層次AB跨梁BC梁A柱B柱左端右端左（右）端6 5 4 3 2 1 (i).式中為標(biāo)準(zhǔn)層柱的線剛度。按框架梁、柱的實(shí)際配筋面積及材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（柱還包括對(duì)應(yīng)于重力荷載帶表值得軸向力），分別按式梁 柱 來(lái)計(jì)算構(gòu)件端部的實(shí)際正截面承載力。表中表示⑥軸線框架的層間剪力。設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)的配箍率為5Φ14100，則表53 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的受剪承載力計(jì)算層次N/KN/kN節(jié)點(diǎn)區(qū)的配箍率/kN64Φ10100 54Φ10100 44Φ12100 35Φ14100 25Φ14100 15Φ16100 框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震滿足要求第四節(jié) 罕遇地震作用下彈塑性變形驗(yàn)算一、罕遇地震作用下的樓層剪力仍?、掭S線的框架進(jìn)行計(jì)算。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，因節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁不等高，計(jì)算時(shí)取兩側(cè)梁的平均高度，即 本例框架為二級(jí)抗震等級(jí)，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即 剪力設(shè)計(jì)值 因?yàn)?表52 計(jì)算節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值層次 /mkN各層柱箍筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表。 柱端加密區(qū)的箍筋選用4肢Φ8100,由柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配箍特征值表查得則最小體積配箍率取Φ8，則122mm，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4Φ8100，加密區(qū)位置及長(zhǎng)度按規(guī)范要求確定。以第一層A柱為例進(jìn)行計(jì)算。mM1/M2N/kNea/mm CmζcηnsM/kNm220 1 120 1 2．初步判斷按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算還是小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算：表38 初步判斷構(gòu)件的偏心情況表層次MNE0=M/N偏心6 20123大偏心5 20 123大偏心4 20 123大偏心3 20 123大偏心2 20123大偏心1 20 123大偏心因?yàn)閯t初步判斷A柱各層都按大偏心計(jì)算.表39 A柱配筋表層次ξbh0/mmN/kN/mm/mm/mm（）/mmbh/mm2實(shí)際配筋6212 80405 3Φ145212 80 405 3Φ144212 80 405 3Φ143212 80 4053Φ142212 80405 3Φ141212 80 405 4Φ16=360，（即對(duì)稱配筋情況） 可得 ①當(dāng)ξbh0時(shí)，按小偏心受壓破壞計(jì)算；②若，得 ③當(dāng)ξbh0時(shí)，將帶人 如果所求得值小于最小配筋量ρ,則應(yīng)取≥ρ=3. 軸力最大時(shí)的A柱配筋計(jì)算表40 判斷構(gòu)件的偏心情況表層次N/KN/mm/mm偏心5 212大偏心4 212大偏心3 212大偏心2 212大偏心1212小偏心當(dāng)時(shí)為大偏心受壓構(gòu)件。M=M2表37 附加彎矩層次M2/kN?。（一）彎矩最大時(shí)柱的配筋：表36 是否考慮附加彎矩影響的判斷表層次M1M2M1/M23412(M1/M2)N/kN　　是否考慮附加彎矩6 否　5 否　4 否　3 否　2 是　1 32是　?M1/M2。由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。第二節(jié) 框架柱設(shè)計(jì)一、剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表41給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，其中剪跨比也可取。梁端加密區(qū)箍筋雙肢，箍筋用HPB235級(jí)鋼筋（），則，非加密區(qū)箍筋雙肢，箍筋設(shè)置滿足要求。支座上部實(shí)配，滿足要求。將下部跨間截面的4B18鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部說(shuō)明富裕，且達(dá)不到屈服。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，；按翼緣厚度考慮時(shí)，此種情況不起控制作用，故取。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。/mm2As/mm2實(shí)配鋼筋A(yù)s/mm2As39。第七章 截面計(jì)算第一節(jié) 框架梁設(shè)計(jì)下面僅以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程，其它跨梁的配筋結(jié)果見(jiàn)下表。剪力計(jì)算：AB凈跨 左震: 右震: 則 表28 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（kN）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————表29 橫向框架A柱剪力組合（kN）層次 SGKSEK*（SGK+*SQK）+*SEK*[*（SGK+*SQK）+*SEK]*SGK+SQK*SGK+*SQKγRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。本例中