某六層框架結(jié)構(gòu)學(xué)生宿舍樓設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-在線瀏覽
2025-08-09 22:39本頁面
【正文】 4 3 2 1 表12 水平地震作用下梁端剪力及柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）層次AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力lME左ME右VE=（ME左+ME右）/llME左ME右VE=（ME左+ME右）/2邊柱中柱6 5 4 3 2 1 圖6 左地震作用下框架彎矩圖（kN）第五章 豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算第一節(jié) 橫向框架計(jì)算單元的確定取⑥軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如圖所示。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用由集中力矩。 和分別為房間板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由幾何關(guān)系可得、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁的自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下集中力矩對(duì)于15層，代表梁的自重和以上橫墻自重，則集中力矩為二、活載計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖圖9 各層梁上作用的活載對(duì)于第6層，集中力矩 對(duì)于15層， 集中力矩 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見表22和表23表22 橫向框架恒載匯總表層次 615表23 橫向框架活載匯總表層次615三、內(nèi)力計(jì)算。彎矩計(jì)算過程如圖所示，彎矩如圖。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨B跨A柱B柱60504 0302010表24 恒載作用下梁端剪力及軸力(KN)表25 活載作用下梁端剪力及軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱60504 03+02+01+0圖10 恒載作用下的彎矩二次分配（M 單位:kNm） 圖11 豎向荷載作用下的彎矩二次分配（M 單位:kNm） （a）恒載作用下 (b) 活載作用下圖12豎向作用下框架彎矩圖() 第六章 橫向框架內(nèi)力組合一、本設(shè)計(jì)中考慮四種內(nèi)力組合，即，各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表26。三、M以下部受拉為正，V以向上為正。 圖13均布和梯形荷載下的計(jì)算圖形若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值 若，說明，則 若,則 圖14 均布和三角形荷載下的計(jì)算圖形同理，可求的三角形分布荷載和均布荷載作用下的、和的計(jì)算公式由下式解得：下面以AB跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)力的組合方法。 右震 說明發(fā)生在右支座。表31 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整（kN）層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底____表32 橫向框架B柱剪力組合（kN）層次SQKSEK*（SGK+*SQK）+*SEK*[*（SGK+*SQK）+*SEK]*SGK+SQK*SGK+*SQKγRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]6 5 4 3 2 1 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。表33 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面M/ζAs39。/Asρ/％6支 座A＜05095352Φ20（628）Bl＜05093152Φ18（509）1AB跨間 4272Φ18（509） 支座Br＜05093182Φ20（628）BC跨間 2252Φ18（509） 5支 座A＜080410404Φ20（1256）Bl＜08046004Φ16（804）1AB跨間 7384Φ16（804） 支座Br＜08046874Φ20（1256）BC跨間 6164Φ16（804） 4支 座A＜0125614215Φ20（1570）Bl＜012564384Φ20（1256）1AB跨間 10874Φ20（1256） 支座Br＜012568904Φ20（1256）1BC跨間 8064Φ20（1256） 3支 座A＜0152015785Φ22（1900）Bl＜015209034Φ22（1520）1AB跨間 11264Φ22（1520） 支座Br＜0125611524Φ20（1256）1BC跨間 10674Φ20（1256） 2支 座A＜0152016205Φ22（1900）Bl＜015209704Φ22（1520）1AB跨間 13204Φ22（1520） 支座Br＜0125612525Φ20（1570）BC跨間 11624Φ20（1256） 1支 座A＜0152017005Φ22（1900）Bl＜0152010504Φ22（1520）AB跨間 13594Φ22（1520） 支座Br＜0125613675Φ20（1570）BC跨間 12804Φ20（1256） 表 34 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表層次截面γREV/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋（Asv/s）實(shí)配鋼筋(ρsv/％)6A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8100（）5A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 四肢Φ8100（）四肢Φ8100（）4A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 四肢Φ8100（）四肢Φ8100（）3A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 四肢Φ10100（）四肢Φ10100（）2A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 四肢Φ10100（）四肢Φ10100（）1A、Bl＞γREV 雙肢Φ8100（）雙肢Φ8200（）Br＞γREV 四肢Φ10100（）四肢Φ10100（）一、梁的正截面受彎承載力計(jì)算 從表32中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算?？汕蟮孟鄳?yīng)的剪力 當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級(jí)鋼（）。因?yàn)閷俚谝活怲形截面實(shí)配鋼筋 滿足要求?？山迫?shí)配。（2）梁斜截面受剪承載力計(jì)算AB跨:故截面尺寸滿足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取四肢，則其承載力為由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。注意，表中的、和都不應(yīng)考慮承載力抗震規(guī)范系數(shù)。 表35 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次b /mmh0 /mmfc /(N/mm2)Mc /Vc /kNN /kNMc/Vch0N/fcbhA 柱6450410＞2 ＜5450410 ＞2 ＜4450410 ＞2＜ 3450410 ＞2 ＜2450410 ＞2 ＜1450410 ＞2 ＜B 柱6450410 ＞2 ＜5450410 ＞2 ＜4450410＞2 ＜3450410 ＞2 ＜2450410 ＞2 ＜1450410 ＞2 ＜二、A柱正截面承載力計(jì)算。?。A. 三者有一個(gè)不滿足，則需要考慮附加彎矩的影響；；其中，；f；ζc—截面曲率修正系數(shù)；；當(dāng)ζc，取ζc=.，取=.B. 其中都滿足則不考慮。mM1/ M2N/kNea/mm CmζcηnsM/KN三、 B柱正截面承載力計(jì)算彎矩最大時(shí)柱的配筋 ：表41 是否考慮附加彎矩影響的判斷表層次M1M2M1/M23412(M1/M2)N/kN 是否考慮附加彎矩6 是 5 否 4 否 3 否 2 是 1 32是 三者有一個(gè)不滿足，則需要考慮附加彎矩的影響；；其中，；；ζc—截面曲率修正系數(shù)；；當(dāng)ζc，取ζc=.，取=.表42 附加彎矩層次M2/kNm6 20 1 220 1 1 20 1 表43 初步判斷構(gòu)件的偏心情況表層次MN偏心6
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