【正文】 最后祝愿各位老師工作順利！。正是由于他們，我才能在各方面取得顯著的進(jìn)步，在此向他們表示我由衷的謝意，并祝所有的老師培養(yǎng)出越來(lái)越多的優(yōu)秀人才，桃李滿天下張老師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，誨人不倦的精神值得我們學(xué)習(xí)，在這里再次對(duì)張老師表示感謝！本學(xué)期畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容多，計(jì)算量大，時(shí)間緊，在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到了很多問(wèn)題，每每請(qǐng)教張老師，張老師都不辭辛苦，盡快給予詳細(xì)的解答，節(jié)省了很多時(shí)間，加快了設(shè)計(jì)速度。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)在張素華、徐海賓、姚小平等老師的細(xì)心指導(dǎo)下，并通過(guò)自己的努力及同組同學(xué)的幫助，終于順利完成了。同時(shí)能夠較好的培養(yǎng)我們發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力，提高理性思維。姚玲森等.《橋梁工程》[M].北京：人民交通出版社，20010.[13] 葉建曙.《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理計(jì)算示例》[M].北京：人民交通出版社，2007.[14] 易建國(guó).《混凝土簡(jiǎn)支梁（板）橋（第三版）》[M].北京：人民交通出版社，2012.河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 致謝致謝畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我們大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的綜合運(yùn)用，整合我們所學(xué)的的各科知識(shí)，使之更為系統(tǒng)化。D812006 《公路交通安全設(shè)施技術(shù)規(guī)范》. 北京：人民交通出版社，2006.[6] 交通部. GB/T52242003 《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》. 北京：人民交通出版社，2003.[7] 李亞?wèn)|.《橋梁工程概論》[M].北京：西南交通大學(xué)出版社，2006.[8] 葉建曙.《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》[M]. 北京：人民交通出版社，2008.[9] 邵旭東.《橋梁工程》[M].北京：人民交通出版社，2007.[10] 邵旭東等.《橋梁設(shè)計(jì)與計(jì)算》[M].北京：人民交通出版社，2007.[11] D622004 《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》. 北京：人民交通出版社，2004.[4] 交通部. JTJB012003 《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》.北京：人民交通出版社，2003.[2] 交通部. JTG1) 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： 2) 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： 均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相滑動(dòng)。按《橋規(guī)》應(yīng)滿足，設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)，則已知公路Ⅰ級(jí)荷載作用下兩端轉(zhuǎn)角：驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：，滿足要求。則：橡膠片總厚度為：；支座總厚度：，滿足 ，其中。4主梁共4個(gè)支座，每一支座承受的水平力為：。汽車荷載制動(dòng)力按《橋規(guī)》%。主梁的計(jì)算溫差取，溫度變形有兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移為:。滿足規(guī)范要求。對(duì)橡膠支座應(yīng)滿足：。由于這部分的計(jì)算與主梁截面承載力驗(yàn)算雷同，故從略。剪力鋼筋選用B12200雙肢箍筋。 荷載組合： 橫隔梁翼板有效作用寬度：，所以。對(duì)于4號(hào)主梁截面的影響線可計(jì)算如下：P=1作用在計(jì)算截面已左時(shí)，即；P=1作用在計(jì)算截面已右時(shí)，即，同理可得3號(hào)主梁截面的影響線。在計(jì)算主梁橫向分布系數(shù)時(shí)，已得， 。所以，取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1和2梁右截面計(jì)算剪力?？缰袡M隔梁縱向最不利布載見(jiàn)圖101。下限值：故按構(gòu)造配筋，此處采用B12200mm的鋼筋。為施工方便，取上下緣配筋相同，均為B12150mm ，可以根據(jù)需要適當(dāng)加密，配筋圖見(jiàn)圖94。連續(xù)板跨中截面處的抗彎鋼筋計(jì)算同上。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》得： ，即 ，解得。圖9 3 簡(jiǎn)支板可變作用（汽車）計(jì)算圖示(單位：mm)按最不利布載求得簡(jiǎn)支板跨中彎矩和支點(diǎn)剪力為： 綜上，可得連續(xù)板可變作用效應(yīng)為：支點(diǎn)處：， 跨中處： 承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)基本組合如下： 、配筋和承載力驗(yàn)算懸臂板和連續(xù)板支點(diǎn)采用相同的抗彎鋼筋，故只需按其中最不利荷載效應(yīng)配筋，即。垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度取值如下：1) 車輪在板的跨徑中部時(shí)，取。簡(jiǎn)支板跨中彎矩和支點(diǎn)剪力為： 3) 總永久作用效應(yīng)綜上，支點(diǎn)永久作用彎矩為： 支點(diǎn)永久作用剪力為： 支點(diǎn)永久作用彎矩為： 此處，汽車荷載采用車輛荷載。梁肋間的板，其計(jì)算跨徑取值如下：計(jì)算彎矩時(shí)： 計(jì)算剪力是時(shí)：計(jì)算圖示見(jiàn)圖92。其根部永久作用效應(yīng)為：。二期永久作用和可變作用效應(yīng)為： 3) 承載能力極限狀態(tài)作用基本組合 ，即主梁抗扭剛度較大，,。1) 主梁架設(shè)完畢時(shí)橋面板可以看成是570mm的單向懸臂板，計(jì)算見(jiàn)圖91(b)。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第九章 行車道板計(jì)算第九章 行車道板計(jì)算考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋時(shí)連續(xù)的，故行車道板可按懸臂板（邊梁）和兩端固結(jié)的連續(xù)板(中梁)兩種情況計(jì)算。對(duì)錨下設(shè)置間接的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算：，且滿足式中：配置間接鋼筋時(shí)局部抗壓承載能力提高系數(shù)； 間接鋼筋影響系數(shù)，取；間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積，這里配置螺旋箍筋；，；單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑；螺旋形間接鋼筋的層距；間接鋼筋體積配筋率。圖82 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算圖（單位：mm）配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求：式中：局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，對(duì)后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)， 倍張拉時(shí)的最大壓力，本設(shè)計(jì)每束預(yù)應(yīng)力筋的截面積為 ，張拉控 制應(yīng)力為1395MPa，則；凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土等級(jí)為C50及以下時(shí)，?。换炷辆植砍袎簭?qiáng)度提高系數(shù)；局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積；混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有空洞時(shí),為扣除空洞后的面積， 為不扣除空洞的面積。錨墊板尺寸為190mm190mm，厚度25mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑60mm的波紋管。此設(shè)計(jì)中，+=，滿足規(guī)范要求，可不設(shè)預(yù)拱度。 2) 可變荷載產(chǎn)生的跨中撓度荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為 ，滿足要求。則主梁上拱值（跨中截面）為：考慮長(zhǎng)期效應(yīng)的預(yù)加力一期的上拱值為：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用。（撓度）驗(yàn)算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁的平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即。剪應(yīng)力：此處，可變作用引起的剪力采用短期效應(yīng)組合值。此處，以剪力和彎矩均較大的變化點(diǎn)截面為例進(jìn)行驗(yàn)算。正截面抗裂驗(yàn)算取跨中正截面進(jìn)行。剪應(yīng)力： = =正應(yīng)力： = 主應(yīng)力： = 同理，可得x0x0，bb的主應(yīng)力，見(jiàn)表86。表85 面積矩計(jì)算表截面類型第一階段凈截面對(duì)其重心軸第二階段換算截面對(duì)其重心軸第三階段換算截面對(duì)其重心軸計(jì)算點(diǎn)位置aax0x0bbaax0x0bbaax0x0bb面積矩符號(hào) 面積矩+8+8+8+8+8+8+8+8+8備注：+08含義是 。其中計(jì)算點(diǎn)分別取上梗肋aa處、第三階段截面中心x0x0處及底板與腹板交界bb處。同理可得，持久狀況下其他截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，其計(jì)算結(jié)果匯總在表84。同理可得，持久狀況下其他截面混凝土法向應(yīng)力，其計(jì)算結(jié)果匯總在表83。此時(shí)有， 。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。由表知，沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，可見(jiàn)混凝土法向應(yīng)力滿足要求。對(duì)于4號(hào)梁，一期恒載集度為。由于不存在拉應(yīng)力，故不需要配置縱向普通鋼筋。代入上式得（壓）（壓）同理可得其他截面混凝土法向應(yīng)力，各截面法向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果匯總在表81。構(gòu)件在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C45，預(yù)加力與主梁自重力共同作用下混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合要求。斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： 式中：斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同作用時(shí)的抗剪承載力（kN），有下式計(jì)算： 式中：異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取α1=預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件；受壓翼緣的影響系數(shù)，取；斜截面受壓端正截面處，箱形梁腹板寬度；斜截面受壓端正截面有效高度；斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，而， 當(dāng)時(shí)，取，則；斜截面內(nèi)箍筋配筋率，有 混凝土強(qiáng)度等級(jí)；箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)HRB335鋼筋，；斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積（mm2）；與斜截面相交預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力(kN),按下式計(jì)算： 式中：斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度，本設(shè)計(jì)中；預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角 則： = = 上述計(jì)算說(shuō)明構(gòu)件腹板寬度變化的截面滿足斜截面抗剪承載力滿足要求。式中：剪力為： 混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（Mpa）；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，；計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至上邊緣的距離，此處；驗(yàn)算截面腹板寬度， ，所以應(yīng)進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上下限復(fù)核。下面以構(gòu)件腹板寬度變化的截面為例進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。底板：《橋規(guī)》規(guī)定：底板上下層均應(yīng)設(shè)置平行于橋跨和垂直于橋跨的構(gòu)造鋼筋，且鋼筋面積不應(yīng)小于底板截面面積的3%，即，此處采用B12間距為150mm的鋼筋，也可適當(dāng)調(diào)整加密。由此可見(jiàn)，故按構(gòu)造配置普通鋼筋即可。式中，受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計(jì)值，此處， 受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計(jì)算：，式中：全截面換算截面中心軸以上或以下部分截面對(duì)重心軸的面積矩。 將代入下式計(jì)算正截面承載力： ，故，跨中截面承載力滿足要求。 ， 故中性軸在上翼緣板內(nèi),即為第一類T形截面。 預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計(jì)算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時(shí)，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實(shí)際翼緣全寬計(jì)算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計(jì)算。a) 箱梁翼緣有效工作寬度計(jì)算：箱形截面梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度計(jì)算如下：對(duì)于簡(jiǎn)支梁各跨中部梁段：式中： 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度； 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的實(shí)際寬度；有關(guān)簡(jiǎn)支梁各跨中部梁段翼緣有效寬度的計(jì)算系數(shù)；對(duì)本簡(jiǎn)支梁其理論跨徑，則：則，根據(jù)，有；則，根據(jù)，有?，F(xiàn)將各截面鋼束預(yù)應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng)力匯總于表75。由于混凝土收縮、徐變?cè)谙鄬?duì)濕度為80%條件下完成，故=，混凝土收縮應(yīng)變終值。構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為： 。徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算如下：考慮混凝土收縮、徐變大部分在成橋之前完成，A，u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。也可以用下列公式計(jì)算： 式中：張拉批數(shù)， 預(yù)應(yīng)力鋼筋彈模與混凝土彈模的比值，此處 全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生 的混凝土正應(yīng)力， ，截面特性按表61第一階段取用；其中， 所以，對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失為： 式中：張拉系數(shù)，采用超張拉，??； 鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)低松弛鋼筋，； 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，這里采用L/4截面的應(yīng) 力作為全梁的平均值計(jì)算，故有。表74 各控制截面平均值截面跨中L/4變化點(diǎn)支點(diǎn) 平均值0 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失()取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失：；在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，距張拉端處的錨具變形、鋼筋回縮損失： 在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi)，錨具變形、鋼筋回縮損失：=0各束鋼束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度見(jiàn)表73。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定， 計(jì)算公式為：反向摩擦影響長(zhǎng)度：式中：錨具變形、鋼束回縮，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對(duì)于夾片錨頂壓張拉時(shí)=4m；單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計(jì)算：式中：張拉端錨下控制應(yīng)力，為1302Mpa。各截面摩擦預(yù)應(yīng)力損失的平均值計(jì)算結(jié)果，列于表72。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第七章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算第七章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，計(jì)算公式為： 式中： 張拉鋼束時(shí)錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，對(duì)于鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為：鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，；從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角（rad）；管道每