【正文】 (mm2)x＜2a39。m) N(KN) e0(mm) ea(mm) ei(mm) ei/h0 ζ 1 ζ 2 η e(mm) 上端 頂層 C25 450450 下端 上端 四層 C25 450450 下端 上端 三層 C25 450450 下端 上端 二層 C25 450450 下端 上端 A 柱底層 C25 450450 下端 上端 頂層 C25 450450 下端 上端 四層 C25 450450 下端 上端 三層 C25 450450 下端 上端 二層 C25 450450 下端 上端 B 柱底層 C25 450450 下端 續(xù)表62 / 94ηe NNb(KN) 判斷破壞類型 小偏壓As=As‘大偏壓x x2a39。m） V(KN)柱邊截面彎矩 γRE h0 （mm）αs=γREM/α1fcbh 02 εAs=εbh0α1fc/fy 實際選用 備注A5 支座 560 256 2C14 As=308 安全跨中 　 560 403 3C16 As=603 安全250600 B5 支座左 560 321 3C14 As=461 安全B5 支座右 560 342 3C14 As=461 安全跨中 　 560 208 3C14 As=461 安全頂層 C25250600 C5 支座左 560 342 3C14 As=461 安全A4 支座 560 512 3C16 As=603 安全跨中 　 560 387 3C16 As=603 安全250600 B4 支座左 560 393 3C16 As=603 安全B4 支座右 560 460 3C16 As=603 安全跨中 　 560 143 2C16 As=402 安全五層 C25250600 C4 支座左 560 460 3C16 As=603 安全A3 支座 560 638 4C16 As=804 安全四層 C25250600 跨中 　 560 418 3C16 As=603 安全56 / 94B3 支座左 560 470 4C16 As=804 安全B3 支座右 560 670 4C16 As=804 安全跨中 　 560 142 4C16 As=804 安全四層 C25 250600 C3 支座左 560 670 4C16 As=804 安全A2 支座 560 798 4C16 As=804 安全跨中 　 560 463 3C16 As=603 安全250600 B2 支座左 560 528 6C16 As=1206 安全B2 支座右 560 823 6C16 As=1206 安全跨中 　 560 142 6C16 As=1206 安全三層 C25250600 C2 支座左 560 823 6C16 As=1206 安全A1 支座 560 910 6C16 As=1206 安全跨中 　 560 661 4C16 As=804 安全250600 B1 支座左 560 611 6C16 As=1206 安全B1 支座右 560 1133 6C16 As=1206 安全跨中 　 560 154 6C16 As=1206 安全二層 C25250600 C1 支座左 560 1133 6C16 As=1206 安全 橫梁斜截面受剪承載力計算57 / 94表 橫梁 AB、BC 跨斜截面受剪承載力計算層 混凝土強度等 級 bh﹙mm 2) 斜截面位置 組合內(nèi) 力 0h（mm） Cfcbh0選用箍筋(雙肢箍) VCS=+A5 支座 560 A 8200 安全250600 B5支座左 560 A 8200 安全B5 支座右 560 A 8200 安全頂層 C25250600 C5 支座左 560 A 8200 安全A4 支座 560 A 8200 安全250600 B4 支座左 560 A 8200 安全B4 支座右 560 A 8200 安全五層 C25250600 C4 支座左 560 A 8200 安全A3 支座 560 A 8200 安全250600 B3 支座左 560 A 8200 安全B3 支座右 560 A 8200 安全四層 C25250600 C3 支座左 560 A 8200 安全A2 支座 560 A 8200 安全250600 B2 支座左 560 A 8200 安全B2 支座右 560 A 8200 安全三層 C25250600 C2 支座左 560 A 8200 安全A1 支座 560 A 8200 安全250600 B1 支座左 560 A 8200 安全B1 支座右 560 A 8200 安全二層 C25250600 C1 支座左 560 A 8200 安全58 / 94 橫梁斜截面受剪抗震驗算表 橫梁 AB、BC 跨斜截面受剪抗震驗算層混凝土強度等級bh﹙mm2)斜截面位置VGb(KN)Mbl+Mbr (KNm） V(KN)柱邊截面彎矩h0 （mm） αs=M/α1fcbh 02 ε As=εbh0α1fc/fy實際選用(㎜ 2) 備注A5 支座 560 214 2C14 As=308 ε跨中 　 560 566 3C16 As=603 ε600 B5 支座左 560 423 3C14 As=461 εB5 支座右 560 334 3C14 As=461 ε跨中 　 560 316 2C16 As=402 ε頂層 C25250600C5 支座 560 334 2C16 As=402 εA4 支座 560 383 2C16 As=402 ε跨中 　 560 517 3C16 As=603 ε600 B4 支座左 560 446 3C14 As=461 εB4 支座右 560 290 3C14 As=461 ε跨中 　 560 229 2C14 As=308 ε五層 C25250600C4 支座 560 290 2C14 As=308 ε54 / 94A3 支座 560 411 3C14 As=461 ε跨中 　 560 529 3C16 As=603 ε600 B3 支座左 560 462 3C16 As=603 εB3 支座右 560 343 3C16 As=603 ε跨中 　 560 228 2C14 As=308 ε四層 C25250600C3 支座 560 343 2C16 As=402 εA2 支座 560 455 3C14 As=461 ε跨中 　 560 538 3C16 As=603 ε600 B2 支座左 560 482 3C16 As=603 εB2 支座右 560 387 3C16 As=603 ε跨中 　 560 228 2C14 As=308 ε三層 C25250600C2 支座 560 387 2C16 As=402 εA1 支座 560 502 3C16 As=603 ε跨中 　 560 612 4C14 As=615 ε600 B1 支座左 560 495 3C16 As=603 εB1 支座右 560 486 3C16 As=603 ε跨中 　 560 252 2C14 As=308 ε二層 C25250600C1 支座 560 486 3C16 As=603 ε注：正截面受彎承載力計算時，負彎矩處按矩形截面計算，正彎矩處按 T 形截面設(shè)計計算。表 彎矩調(diào)幅計算彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值荷載種類桿件跨向 loMr0β lMrAB 頂層 BC AB 五層 BC AB 四層 BC AB 三層 BC AB 恒載二層 BC AB 頂層 BC AB 五層 BC AB 四層 BC AB 三層 BC AB 活載二層 BC (雪載+活載)頂層AB 44 / 94BC AB 五層 BC AB 四層 BC AB 三層 BC AB 二層 BC 注：（1）現(xiàn)澆框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù) β 可取 ~， ； ；lolM??ro??、 ：未調(diào)幅前梁左、右梁端的彎矩。m）38 / 94 圖 （雪+活）作用下框架柱軸力、梁剪力（ KN） 地震作用下橫向框架內(nèi)力計算表 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩39 / 94 地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表 、梁端彎矩計算見表 、柱端剪力和軸力計算過程見表 ，地震作用下框架彎矩見圖 ，框架梁剪力、軸力見圖 所示。（1）橫梁線荷載計算 頂層橫梁： 雪載 邊跨 ?? 中間跨 2047 二 五層橫梁：活載 邊跨 : 1./ 中間跨 45k??計算簡圖：如圖 所示33 / 94圖 固端彎距（4）固端彎矩：頂層橫梁： kNm????????? ? k二 五層橫梁：: Nm?????? k? 213B34 / 94(5)不平衡彎矩： ????????? k??(6)彎矩分配計算（采用分層法計算） 彎矩分配過程如圖 所示，（活+活）作用下梁、柱彎矩見圖 ，梁剪力、柱軸力見圖 ，根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出在 （活+活）作用下的梁剪力和柱軸力。圖 風(fēng)載作用下框架彎矩（ KN??圖 水平風(fēng)載作用下框架層間剪力29 / 94表 各層柱反彎點位置層次 柱別 K 2? 2y 3? 3y 0 y邊柱 0 1 0 5中柱 0 1 0 邊柱 1 0 1 0 4中柱 1 0 1 0 邊柱 1 0 1 0 3中柱 1 0 1 0 邊柱 1 0 0 2中柱 1 0 0 邊柱 0 0 1中柱 0 0 表 風(fēng)荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩層次 ??hm()ikNV(/)Dkm?柱別 iDiVyM一一邊柱 5 3 中柱 邊柱 4 3 中柱 邊柱 3 3 中柱 邊柱 2 3 中柱 邊柱 1 中柱 30 / 94 水平風(fēng)荷載作用下框架層間剪力（圖 ）風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖見圖 所示。m）圖 活載剪力、軸力（KN）28 / 94 風(fēng)荷載作用下的位移、內(nèi)力計算 框架側(cè)移（表 ）表 風(fēng)載作用下框架側(cè)移表層次層高（m）ih)(kNPi()ikV(/)DkNm?()ikimDV??總側(cè)移 (