某電子科技大學教輔樓設(shè)計畢業(yè)論文(參考版)
2025-06-23 07:53本頁面
【正文】 =804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓04 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓1134 16,As=As39。(mm2)(x＞2a39。(mm2)(x＜2a39。(mm2)大偏壓ξx2a39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓74 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓1254 16,As=As39。(mm2)(x＞2a39。(mm2)(x＜2a39。(mm2)大偏壓ξx2a39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓＜04 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％不破壞(按構(gòu)造配筋)7204 16,As=As39。=804mm2ρ％大偏壓1134 16,As=As39。(mm2)(x＞2a39。(mm2)(x＜2a39。(mm2)大偏壓ξx2a39。表中空格處表示按抗震計算的配筋小于按抗彎承載力計算的配筋,取抗彎承載力的配筋。表52 橫梁AB、BC跨正截面抗震驗算層混凝土強度bh(mm2)截面位置組合內(nèi)力柱邊截面彎矩()γREh0(mm)ξ實際選用(mm2)備注M()V(kn)頂層C25300700A6支座660442316,As=603安全跨中660455316,As=603安全B6支座左660417314,As=461安全300500B6支座右460303214,As=308安全跨中46020214,As=308安全C6支座左460303214,As=308安全四層C25300700A5支座660791416,As=804安全跨中124124660404416,As=804安全B5支座左660673416,As=804安全300500B5支座右460507316,As=603安全跨中46015安全C5支座左460507316,As=603安全二層C25300700A1支座6601750425,As=1964安全跨中660591316,As=603安全B1支座左6601249422,As=1520安全300500B1支座右4601252422,As=1520安全跨中4602316,As=603安全C1支座左4601252422,As=1520安全注:正截面抗震驗算時,負彎矩和負彎矩處均按矩形截面計算。其余節(jié)點計算過程略,具體計算結(jié)果見表58～表510。底層A柱上端彎矩。具體計算結(jié)果見表51～表57。所以為凈跨，此處近似按計算跨度計算。|Mmax|及相應的NNmin及相應的MNmax及相應的M恒載地震作用(恒+)+向左向右向左向右頂層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN五層柱A柱柱頂MN401401柱底MNB柱柱頂MN柱底MN四層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN三層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN二層柱A柱柱頂MN柱底MNB柱柱頂MN柱底MN底層柱A柱柱頂MN柱底MNVB柱柱頂MN柱底MNV 框架梁、截面設(shè)計 經(jīng)查《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》知本設(shè)計題框架的抗震等級是二級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內(nèi)力進行調(diào)整。表41 彎矩調(diào)幅計算荷載種類桿件跨響彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標準值Ml0Mr0MOβMlMrM恒載頂層AB BC 六層AB BC 五層AB BC 四層AB BC 三層AB BC 二層AB BC 滿跨活載頂層AB BC 六層AB BC 五層AB BC 四層AB BC 三層AB BC 二層AB BC 頂層AB BC 六層AB BC 五層AB BC 四層AB BC 三層AB BC 二層AB BC 一般組合采用三種組合形式即可(見表4表44):(1)可變荷載效應控制時: (2)永久荷載效應控制時: 考慮地震作用的組合見表4表45。表39 層q(kN/m)l(m)a(m)u=(la)q/2MAB()MBA()∑Mik/lVA=u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)654321表310 層q(kN/m)l(m)VB=ql/4VC=ql/463533433333233133表311 ()層q(kN/m)a(m)l(m)u=(la)q/2MAB()M BA()∑Mik/lVA=u∑Mik/lM=uMABVAl/26 5 4 3 2 1 表312 層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力(kn)橫梁縱梁柱軸力(kn)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力65114321 () 、梁剪力(根據(jù)對稱只算AB、BC跨)( ) 地震作用下橫向框架的內(nèi)力計算地震作用下各層柱反彎點的位置見表31框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表31梁端彎矩計算過程見表31柱剪力和軸力計算過程見表316,框架梁剪力、。（1）橫梁線荷載計算頂層橫梁： 邊跨 = 中間層 = 二～六層橫梁： 邊跨 = 中間層 = （2）縱梁引起柱端附加彎矩（本工程中邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向走廊）頂層外縱梁：=== (逆時針為正)樓層外縱梁：=== 頂層中縱梁：=== 樓層中縱梁：=== （3）計算簡圖 固端彎矩（4）固端彎矩頂層橫梁：二～六層橫梁：（5）不平衡彎矩= + =+= =====+=+= =++== =====++== （6）彎矩分配計算（采用彎矩
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