【正文】 在此，我特向吳老師致以崇高的敬意和忠心的感謝!感謝同實驗室楊麒、劉敏和頡欽冠同學(xué)在學(xué)習和實驗上所給予的幫助!感謝馬永華、劉威虎等同學(xué)也在學(xué)習上給了我很大的幫助。吳老師樂觀豁達、寬以待人，在學(xué)習和生活上給予了我很多無私的關(guān)懷和幫助。43:33–9.[11] DoeanON,HawkJA, with TiC reinforcement. Wear 2001。13:–349 364.[9] Fan Chieh, Chen MingChe, Chang ChiaMing, Wu Weite. Microstructure change caused by (Cr,Fe)23C6 carbides in high chromium Fe–Cr–C hardfacing alloys. Surf Coat 2006。46:296–302.[7] Bratberg J, Frisk K. An Experimental and theoretical analysis of the phase equilibria in the Fe–Cr–V–C system. Met Mater T A 2004。40(2):235–40.[5] Choi Sang Joon, Kwon SoonJu, Choo SeongHun, Lee Sunghak. Phase analysis of surface layers irradiated with highenergy electron beam using Mossbauer spectroscopy. Mat Sci E A 1999。115:111–5.[3] Pang W, Man HC, Yue TM. Laser surface coating of Mo–WC metal matrix posite on Ti6Al4V alloy. Mat Sci EA 2005。參考文獻[1] Katipelli Lalitha R, Agarwal Arvind, Dahotre Narendra surface engineered TiC coating on 6061 Al alloy:microstructure and wear. Appl Surf Sci 2000。從頂部表面的復(fù)合涂層到鑄鋼襯底的VC和Cr7C3碳化物逐漸下降。5結(jié)論用新型的金屬包覆鑄造工藝制作了一種Fe－VC－Cr7C3復(fù)合涂層表面的鑄鋼，復(fù)合涂層與鑄鋼襯底具有很好的冶金結(jié)合。然而，F(xiàn)e–VC–Cr7C3復(fù)合鍍層的顯微結(jié)構(gòu)特征為硬VC和Cr7C3碳化物均勻分布在基體中。在干滑動磨損試驗，硬化鑄鋼材料磨損，以正反雙方的磨損溝槽，形成了堆積，隨后經(jīng)過加載摩擦造成了嚴重的塑性變形。然而，M23C6碳化物通被Cr7C3所包覆，這使得在顯微結(jié)構(gòu)組織很難鑒別這些碳化物。因此在固/液臨界界面前反應(yīng)（1）和（2）可能幾乎同時發(fā)生。U2中兩個二元共晶轉(zhuǎn)變（1）和（2）可能在凝固過程中由包晶轉(zhuǎn)變（3）所取代。很合理，原先存在的VC顆粒，是最有利的異質(zhì)形核點，以供初生奧氏體相的形成。A點所對應(yīng)的是合金的亞共晶組織。因此，殘余的液體的復(fù)合涂層凝固在某種方程度上類似于高鉻亞共晶鑄鐵的凝固過程。但是，由于高含量的鉻（重20％ ）的存在，鉻形成碳化物的趨勢比鐵高，形成的是Cr7C3而不是Fe3C。因此，在沉淀凝固過程中VC將是首先析出相。得出的結(jié)論為：在系統(tǒng)中應(yīng)該考慮到V–C、Cr–C和Fe–C之間可能出現(xiàn)反應(yīng)。與此相反，如圖6（B）所示FeVC Cr7C3復(fù)合涂層的磨損表面則是平滑的，只有輕微的劃痕。在干滑動磨損下，硬化鑄鋼參考照樣遭受了嚴重的粘著磨損。復(fù)合涂層含有VC和Cr7C3碳化物擁有優(yōu)良的耐磨性，與鑄鋼相比，負載分別在196N、。從圖顯示出從復(fù)合涂層的表面到鑄鋼襯底VC和Cr7C3碳化物的數(shù)量逐漸下降。圖4（A）顯示共存球形和塊狀結(jié)構(gòu)的VC分散在基體中。顆粒大小范圍在13 μm的粒子體積分數(shù)高達32 ％。從圖中可以看出，復(fù)合涂層與鑄鋼襯底具有優(yōu)良的冶金結(jié)合。金屬包覆鑄造技術(shù)：是涂層材料是由鑄鋼的熱量熔化，然后凝固形成致密的復(fù)合涂層粘結(jié)到襯底的一個鑄造過程。用掃描電子顯微鏡觀測樣品的磨損表面，磨損量計算公式如下：其中B為，磨損的寬度（毫米）， b為，磨損軌跡寬度（毫米），R為磨損軌跡的外半徑（毫米）。磨損環(huán)，即樣品表面由硬度為HRC55的硬質(zhì)合金鋼做成，而樣品的內(nèi)層從硬化中碳鑄鋼和Fe－VC－Cr7C3復(fù)合涂層同一個層面的10 10 17毫米切斷取出。用電子束探針能譜儀來確定VC和Cr7C3的成分，用電子探針能譜儀對表面復(fù)合層由表及里的五個不同區(qū)域作成分進行分析。經(jīng)過固化和冷卻后，拆除樣品，切割和打磨，用電子顯微鏡觀察。C時注入型腔。顆粒粘在砂型的型壁之中。涂層材料的化學(xué)成分如表1所示。本文的目的是介紹這種Fe－VC－Cr7C3復(fù)合涂層的組織特征和磨損性能。在這項研究中，用一種新型的金屬包覆鑄造技術(shù)也就是在澆注過程中利用鋼液的熱量融化涂層然后沉淀碳化物在表面生產(chǎn)厚度為3毫米的一種Fe－VC－Cr7C3復(fù)合涂層。這是應(yīng)當指出的是，在表面涂層獲得理想的凝固組織的關(guān)鍵是在現(xiàn)有加工技術(shù)上要控制工藝參數(shù)。從這個角度來看，最理想的僅僅是表層的組成部分，是增強碳化物相，而大部分的組成部分保留了原有的組成和結(jié)構(gòu)仍然具有較高的韌性。關(guān)鍵詞：涂層 顯微結(jié)構(gòu) 襯底 耐磨性1 導(dǎo)言相對于未處理的金屬來說，金屬基復(fù)合碳化物表現(xiàn)出高強度、高彈性模量性能，并改善了抗磨損抗蠕變和耐疲勞性，使他們在工業(yè)結(jié)構(gòu)材料用途方面很有前途，不幸的是，由于納入非變形碳化物使這些復(fù)合物的延展性和韌性嚴重受損，這限制了他們的廣泛應(yīng)用。從復(fù)合物的表面到鑄鋼的襯底VC和Cr7C3碳化物數(shù)量逐漸減少。 指導(dǎo)教師： 學(xué) 生： 2008年 4 月 5 日附件5鄭州大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）成績評定表學(xué)院：材料科學(xué)與工程學(xué)院 班級： 2 姓 名楊 磊學(xué)號20040850225總成績題目雙金屬復(fù)合錘頭生產(chǎn)工藝及性能的研究指導(dǎo)教師評語評定成績： 簽名： 年 月 日評 閱 人 評 語評定成績： 簽名： 年 月 日答 辯 小 組 評 語答辯組成員簽名答辯成績： 組長簽名： 年 月 日注：設(shè)計（論文）總成績=指導(dǎo)教師評定成績（30%）＋評閱人評定成績（30%）＋答辯成績（40%）外文翻譯鑄鋼的FeVC Cr7C3復(fù)合涂層表面的顯微組織和磨損性能Fengjun Cheng , Yisan Wang, Tinggui Yang四川大學(xué)制造科學(xué)與工程學(xué)院, 中國 四川 成都610065摘要：用新型的金屬包覆鑄造工藝制作了一種Fe－VC－Cr7C3復(fù)合涂層表面的鑄鋼，通過X射線衍射，電子束探針，掃描電顯微鏡檢查，磨損試驗對其觀組織和磨損性能進行了研究，研究結(jié)果表明，該復(fù)合涂層由VC和Cr7C3作為固化物和α Fe作為基質(zhì)組成。解決辦法：1線切割后選擇少或沒有氣孔的區(qū)域做試驗。二、存在問題及解決辦法存在問題：1 所選試樣內(nèi)部有少量微小氣孔。對復(fù)合錘頭界面的硬度測試表明：界面結(jié)合良好的復(fù)合錘頭界面處的硬度是呈線性變化的，在組織和性能上存在一個穩(wěn)定的過渡區(qū)。（2） 在砂型鑲鑄的工藝條件下，對雙金屬復(fù)合錘頭的復(fù)合界面研究表明，結(jié)合界面主要為擴散結(jié)合，并伴有局部的金屬融合，擴散層是由滲碳層和脫碳層構(gòu)成。3為達到錘頭復(fù)合部分經(jīng)熱處理后組織為Cr7C3共晶碳化物+馬氏體+少量殘奧且基體為珠光體+鐵素體，應(yīng)該選擇淬火+回火的熱處理方式。2復(fù)合雙金屬材料能在零件不同部位提供不同性能，通過表面材料與芯部材料的合理組合，可以使材料獲得所需的冶金性能。成果形式論文成果價值科室審題意見負責人簽字: 年 月 日學(xué)院審批意見主管院長簽字: 年 月 日附件2鄭州大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(論文)開題報告表院（系）： 材料科學(xué)與工程學(xué)院 類別：論文課題名稱雙金屬復(fù)合錘頭生產(chǎn)工藝及性能的研究導(dǎo)師姓名吳振卿職 稱教授學(xué)生姓名楊 磊學(xué) 號20040850225專業(yè)材料成型與控制工程開題報告內(nèi)容：1錘頭的工作狀況是在高速旋轉(zhuǎn)下與物料發(fā)生碰撞。 目標和要求從液體部分的澆注溫度、芯材（錘柄）部分的預(yù)熱溫度、液固雙金屬界面冶金結(jié)合關(guān)系的研究中，設(shè)計出合理的澆注系統(tǒng)，提出優(yōu)化的工藝參數(shù)。參考文獻[1] 許春偉, 李炎, 魏世忠, 龍銳. 液固雙金屬復(fù)合界面研究新進展. 熱加工工藝. 35(20)(2006). 7073[2] 管平, 馬青圃, 胡祖堯, 杜月春. 雙金屬耐磨件復(fù)合鑄造工藝試驗. 農(nóng)業(yè)機械學(xué)報. 37(7)(2006). 174177[3] 柴增田. 現(xiàn)代復(fù)合錘頭鑄造技術(shù). 礦山機械. 04(2003), 1516[4] 吳振卿, 盧廣璽, 湯文博. 高鉻鑄鐵鑄鋼雙金屬復(fù)合錘頭的研制. 鑄造設(shè)備研究. 5(2000). 18, 19, 26[5] 陸文華, 李隆盛. 鑄造合金及其熔煉. 北京. 機械工業(yè)出版社. 2006年7月. 119126[6] 張軍, 熊博文, 吳振卿. 鑲鑄式復(fù)合錘頭的鑄造工藝研究研究. 鑄造技術(shù). 26(10)(2005). 980982[7] 材料科學(xué)與工程學(xué)院. 金屬材料熱處理. 鄭州大學(xué). 鄭州大學(xué)出版社.[8] 符寒