【正文】 —為II計算截面處的基礎(chǔ)有效高度；—為受力鋼筋直徑；—為鋼筋的抗拉強度設(shè)計值。 基礎(chǔ)底板配筋計算 基礎(chǔ)板底配筋的一般原理由于單獨基礎(chǔ)底板在Pj作用下，在兩個方向均發(fā)生彎曲，所以兩個方向都要配受力鋼筋。mN=++56=V=++=Nw==Nb=N+Nw=+=Mb=M+VhNwew=+=；—為混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，；—為按荷載效應(yīng)基本組合計算并考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)的基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，應(yīng)扣除基礎(chǔ)自重及其上的土重，在偏心受壓柱中可用最大的地基反力設(shè)計值；—為考慮沖切荷載時取用的多邊形面積；—為沖切破壞椎體最不利一側(cè)斜截面上的邊長，當計算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時取柱寬，當計算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時取上階寬；—為柱與基礎(chǔ)交接處或基礎(chǔ)變階處的沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的下邊長，；—為柱與基礎(chǔ)交接處或基礎(chǔ)變階處的截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值，本設(shè)計取860mm。 獨立基礎(chǔ)布置圖 沖切驗算平面圖根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB 500072011），基礎(chǔ)高度根據(jù)柱與基礎(chǔ)交接處受沖切承載力計算確定。A=ab=。故，而地基承載力修正值，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB 500072011）?！A(chǔ)平均埋深。 初步設(shè)計基礎(chǔ)底面積及基地尺寸（101）注 NK—相應(yīng)于荷載效應(yīng)組合時，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力值；—修正后的地基承載力特征值。C柱荷載標準值基礎(chǔ)埋置身度為900mm。 基礎(chǔ)設(shè)計的參數(shù)及基礎(chǔ)內(nèi)力基礎(chǔ)混凝土強度等級選用C35（），基礎(chǔ)下設(shè)100mm厚C10素混凝土墊層，故基礎(chǔ)保護層厚度取40mm，基礎(chǔ)梁縱筋選用HRB400級（），翼板受力鋼筋選用HRB335級（），基礎(chǔ)箍筋選用HPB335級（）。表95 框架柱箍筋計算表柱號層次γREV/kN/kNN/kN/kNρvmin/%實配箍筋（ρv/%）加密區(qū)非加密區(qū)60210100210150502101002101504021010021015030051210100210150202101002101501021010021015010 基礎(chǔ)設(shè)計本建筑上部結(jié)構(gòu)荷載及地基土質(zhì)均勻，故可選用縱向柱下獨立基礎(chǔ)。由表可得一層B柱的軸壓比，柱混凝土強度等級為C30，小于C35，故混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值按C35取，即fc=，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 500102010)，則最小體積配筋率則 滿足要求。故取箍筋：雙肢箍，對于三級抗震非加密區(qū)箍筋間距S≥15d =1520=300故取雙肢箍。由前面算得此柱的剪跨比(取)，柱箍筋選用HRB335級（N/mm2）則應(yīng)按構(gòu)造配筋。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，計算斜截面抗震受剪承載力時軸向力取考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值和中的較小值。)/mm2ρsρ6柱頂600600大構(gòu)造422%%大構(gòu)造大構(gòu)造柱底大構(gòu)造大構(gòu)造大構(gòu)造5柱頂600600大構(gòu)造422%%大構(gòu)造大構(gòu)造柱底大構(gòu)造大構(gòu)造大構(gòu)造4柱頂600600大構(gòu)造422%%大構(gòu)造小構(gòu)造柱底大構(gòu)造大構(gòu)造小構(gòu)造3柱頂600600大構(gòu)造422%%大構(gòu)造大構(gòu)造柱底大構(gòu)造小構(gòu)造大構(gòu)造2柱頂600600大構(gòu)造422%%大構(gòu)造大構(gòu)造柱底大構(gòu)造小構(gòu)造大構(gòu)造1柱頂650650大構(gòu)造422%%小構(gòu)造大構(gòu)造柱底大構(gòu)造大構(gòu)造小構(gòu)造 柱斜截面受剪承載力計算以第一層C柱為例說明計算方法及過程。mN/kNξ偏心類別As=As39。同理可求出其他層柱的配筋，詳見下表94。本設(shè)計框架抗震等級為三級，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 500102010)，%，%，%，故總配筋面積A=%650650=選用422 As=As39。由于l0/h=15，取故為小偏心受壓。由于l0/h=15，取故可按大偏心受壓對稱配筋由于故故按構(gòu)造配筋。由于l0/h=15，取(92)所以有故可按大偏心受壓對稱配筋由于故故按構(gòu)造配筋。框架結(jié)構(gòu)的底層，即M==。由C柱柱底內(nèi)力組合表中選出第一層柱不利內(nèi)力進行配筋計算。剪跨比宜大于2，本結(jié)構(gòu)框架抗震等級為三級，各層柱剪跨比及軸壓比計算過程及結(jié)果如下表所示，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。同理可計算其余框架斜截面承載能力，詳見下表92。梁箍筋采用HPB300級鋼筋（fyv=300/mm2），則梁端箍筋加密區(qū)實配8100雙肢箍（Asv/s=），加密區(qū)長度取max{600=900,500}=900mm，非加密區(qū)取8150，箍筋設(shè)置滿足要求。梁箍筋采用HPB300級鋼筋（fyv=300/mm2），則梁端箍筋加密區(qū)實配8100雙肢箍（Asv/s=），加密區(qū)長度取max{750=1125,500}=1125mm，非加密區(qū)取8150，箍筋設(shè)置滿足要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 500102010)，考慮地震作用組合的框架梁，當跨高比l0/h，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：（91）三級抗震時，框架梁箍筋的最小配筋率，且加密區(qū)長度為，箍筋最大間距為。/mm2As/mm2實配鋼筋As/mm2As39。表91 梁縱向鋼筋表層次截面M/kN選取216（）且，滿足要求。D支座說明富裕，且達不到屈服。由于說明富裕，且達不到屈服。，選取216(）C支座右：將下部跨間鋼筋截面的216鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（），再按雙筋矩形截面計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座上部鋼筋?？山迫嵢?8+120（），滿足要求。C支座左。A支座 說明富裕，且達不到屈服。采用C35混凝土，下部跨間截面按單筋T型截面計算，支座處按雙筋矩形截面計算。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 500102010），T型截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。m，N以受壓為正，單位kN，V以繞柱端順時針旋轉(zhuǎn)為正。M以下部受拉為正，單位kN各層梁、柱的組合結(jié)果見下表。柱剪力設(shè)計值則根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 500112010)，按下式計算：(88)式中 —為柱端截面組合的剪力設(shè)計值；—為柱的凈高；、—分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值；—柱剪力增大系數(shù)。m右震根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 500112010)，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：(86)式中 —為梁端截面組合的剪力設(shè)計值；—為梁的凈跨；—為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值；、—分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應(yīng)取零；—為梁端剪力增大系數(shù)，本。故跨中彎矩最大處在1/B處。支座A截面： 左震： 右震： 則可得組合內(nèi)力如下：左震右震同理可得支座C截面的組合內(nèi)力如下：左震右震跨間最大正彎矩根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。另外，對于考慮地震作用組合的內(nèi)力，應(yīng)該根據(jù)不同的構(gòu)件類型考慮相應(yīng)的抗震承載力調(diào)整系數(shù)。故上述基本組合表達式可寫為：（85） 框架梁內(nèi)力組合由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，在豎向荷載作用下要以考慮適當降低梁端彎矩，以減少負彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。（2）地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 500112010)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，應(yīng)按下式計算：（84）式中 —為結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值；—為重力荷載分項系數(shù)；、—分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)；—為風荷載分項系數(shù)；—為重力荷載代表值的效應(yīng)；—為水平地震作用標準值的效應(yīng)；—為豎向地震作用標準值的效應(yīng)；—為風荷載標準值的效應(yīng)；—為風荷載組合值系數(shù)。—為第i個可變荷載的分項系數(shù)；—為按永久荷載標準值計算的荷載效應(yīng)值；—為按可變荷載標準值計算的荷載效應(yīng)值；—為可變荷載的組合值系數(shù)；—為參與組合的可變荷載數(shù)。表74 恒載作用下梁端剪力(kN)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力AC跨CD跨AC跨CD跨AC跨CD跨VAVCVCVDVAVCVC=VDVAVCVCVD612854321表75 恒載作用下柱軸力(kN)層次柱軸力A柱C柱D柱N頂N底N頂N底N頂N底654321表76 活載作用下梁端剪力(kN)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力AC跨CD跨AC跨CD跨AC跨CD跨VAVCVCVDVAVCVC=VDVAVCVCVD654321表77 活載作用下柱軸力(kN)層次柱軸力A柱C柱D柱N頂N底N頂N底N頂N底654321表78 重力荷載代表值作用下梁端剪力(kN)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力AC跨CD跨AC跨CD跨AC跨CD跨VAVCVCVDVAVCVC=VDVAVCVCVD654321表79 重力荷載代表值作用下柱軸力(kN)層次柱軸力A柱C柱D柱N頂N底N頂N底N頂N底6543218 內(nèi)力組合 組合原則根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB 500092012），建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)根據(jù)使用過程中在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載(效應(yīng))組合，并應(yīng)取各自的最不利的效應(yīng)組合進行設(shè)計。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，且柱底軸力還需考慮柱的自重。m654321