【正文】 感謝學校為我提供的學習環(huán)境，感謝老師對我的諄諄教誨，感謝我的同學給我的幫助和鼓勵。對氧化栲膠采用氧化還原進行再利用。【參考文獻】（1）陳五平主編《無機化工工藝》（第三版），化學工業(yè)出版社，（2）趙育祥主編《合成氨工藝》，北京，化學工業(yè)出版社，1985（3）黃仲九房鼎業(yè)主編《化學工藝學》，北京，高等教育出版社，（4）崔恩選主編《化學工藝學》，北京，高等教育出版社，1985（5）雷仲存主編《工業(yè)脫硫技術》，化學工業(yè)出版社，2001（6）吳志泉主編《化工工藝計算》（物料，能量衡算），華東化工學院出1992（7）化學工業(yè)部教育培訓中心編《物料衡算與熱量衡算》,化學工業(yè)出版社，1997（8）董大勤主編《化工設備機械基礎》，化學工業(yè)出版社，（9）陳聲宗主編《化工設計》，化學工業(yè)出版社，（10）張浩勤陸美娟《化工原理》，致謝通過本次畢業(yè)設計，所得到的體會與所收獲有一些，同時我們還認識到理論聯(lián)系實際是密不可分的。經過洗滌塔洗滌的水在沉淀池中沉降后產生大量的煤粉和灰渣，這些廢渣若不及時處理，到處堆積，不僅會占大量土地，而且會污染土壤、水體、大氣及環(huán)境衛(wèi)生，造成大量的財力和資源的浪費。入洗滌塔的洗滌水的主要作用是從造氣爐中生產的初水煤氣進行降溫及除塵，及降低初水煤氣的溫度及洗去其夾帶的顆粒，對進水的水質要求并不高，低于環(huán)境排放要求。二應能去除從水中逸出硫化物、氰化物及揮發(fā)酚，使之不在廢水中積累，滿足重復使用的要求。一般來說，造氣廢水水溫較高，大多含有氰化物，硫化物等，耗氧量高。脫硫塔比較高大采用獨立布置，利用塔身設計操作平臺，供進出人孔、操作、維修儀表及閥門之用；其他的塔數量不多、結構及大小相似采用成組布置，各塔通過平臺的鉸接相互連接，便于生產操作控制。按照脫硫的生產工藝的特點，脫硫是以塔為主，故為露天布置，用裙式支座直接安裝于基座上。車間布置時，要根據生產規(guī)模、生產特點、廠區(qū)面積、廠區(qū)地形以及地質情況等對廠房進行安排。車間布置時，在總圖基礎上明確車間的位置，熟悉生產工藝流程及有關物性數據與車間等級相關規(guī)范標準。所以在進行車間布置要做到充分掌握有關資料，全面權衡，在布置要做到深思熟慮，仔細推敲，以最佳方案。L2=(184－79)/2tan(30o/2)=（d）尾管直徑計算（de）de=(L1/We)1/2式中L1——每個噴射器溶液量，m3/hWe——尾管中流體速度，m/s,通常取We=1m/sde=(40/1)1/2=4熱軋無縫鋼管（e）擴散管長度計算L4，mmL4=（de－dm）/2tan(a3/2)式中a3——擴散角，取a3=7o；de,dm——分別是尾管直徑和混合管直徑L4=（119－79）/2tan(7o/2)=脫硫塔的塔徑噴嘴孔徑傳質面積m2混合管規(guī)格Φ894填料層高度11m混合管長度再生槽直徑空氣入口管規(guī)格Φ1084再生槽擴大部分直徑吸氣室規(guī)格Φ1945再生槽高度尾管規(guī)格Φ1274噴嘴個數23擴散管長度5車間布置說明車間布置是設計的重要環(huán)節(jié)，既要符合工藝的要求，又要經濟實用，合理布局。m2)D1——槽體直徑，m；GA——空氣量，m3/h而空氣量用下式計算；——溶液循環(huán)量，m3/hGA==2200m3/hD1=(2200/70)1/2=(b)計算再生槽擴大部分直徑D2，mD2=+D1D2=+=（c）計算再生槽高度HT，mHT=H1+H2+H3H1——再生槽有效高度，m；H2——噴射器出口到槽底距離，取H2=；H3——擴大部分高度，取H3=；再生槽有效高度H1下式計算：H1=(LT)/(60) 式中：——溶液在再生槽內停留時間，min，一般取=13minLT——溶液循環(huán)量，m3/h；D1——槽體直徑，m；——再生槽有效高度H1=(13)/(60)=再生槽高度HT=++=（a）噴嘴個數（n）確定：n=Li/LT式中：Li——每個噴射器溶液量，m3/h，取Li=40m3/h；LT——溶液循環(huán)量，m3/h。（a）再生槽直徑計算再生槽直徑計算可用下式計算：D1=(GA/)1/2式中：Aj——吹風強度，m3/(hhhh3600247。Q3=1770(150－)+1770+420(150－)=②蒸汽消耗量，W5，KJ/釜W5=Q3/r2式中r2——130oC蒸汽的液化熱，KJ/kg，r2=W5=：收入KJ/kg支出KJ/kg洗滌塔(/h)半水煤氣帶入的熱量G0C60Pt1106半水煤氣帶出的熱量106冷卻水吸收的熱量106總和106總和106硫泡沫槽(/h)脫硫液帶入的熱量105脫硫液帶出的熱量105蒸汽冷凝放出的熱量105總和105總和105熔硫釜/（釜）硫膏帶入的熱量105硫膏帶出的熱量106蒸汽冷凝放出的熱量105環(huán)境吸收的熱量105總和106總和1064設備計算及選型脫硫吸收塔采用填料塔，填料為φ7676，公稱直徑為76cm，空隙率ε=，比表面積為a=,采用亂堆的方式。hhoC)，CS=(KgoC)CF=(KgΔt）式中Δt——冷卻水溫升，取Δt=5oCCH2O=(KgoC)=(kgK)半水煤氣在41攝氏度的比熱容C41P=(kmolK)平均比熱容Cpm=ΣYiCpi式中Yi——各氣體的體積分數Cpi——各氣體的比熱容故半水煤氣在60攝氏度的比熱容C60P=(kmolK)CO2CP=+103(+60)106(+60)2=(kmolK)N2:CP=+103(+60)106(+60)2=(kmol98%=（以每小時計）入脫硫塔氣體流量出脫硫塔氣體流量脫硫液循環(huán)量硫泡沫生成量硫化氫吸收量硫膏量消耗的純堿量硫代硫酸鈉生成量（以0oC為基準溫度）1基礎數據①半水煤氣的平均式量：M=(28%)+(44%)+(28%)+(2%)+(32%)=半水煤氣的密度：ρg=PM/TR=102/[(+40)]=半水煤氣的質量流量G0=V0ρg=②脫硫液密度計算用公式：ρL=－（g/cm3）脫硫液入脫硫塔時的溫度T入=45oC，則ρL入=－45=入脫硫塔脫硫液的質量流量WL入==脫硫液出脫硫塔是的溫度T出≈45oC，則ρL出≈ρL入出脫硫塔脫硫液的質量流量WL出≈WL入③平均比熱容的計算根據比熱容的計算式Cp=a+bT+cT2，J/(mol158=9硫泡沫生成量G6，Kg/m3G6=G4/S1式中S1——硫泡沫中硫含量，kg/m3,取S1=30kg/m3G6=247。VN2=VO2=247。VN2=VCO=247。17Kg/Kmol=則合成NH3所需要N2的物質的量為nN2=nNH3247。2基礎數據組分N2CO2COH2O2體積/%組分Na2CO3NaHCO3總堿總礬栲膠濃度（g/L）(1)半水煤氣中硫化氫含量C1=711mg/m3(2)凈化氣中硫化氫含量C2=(3)入洗滌塔的半水煤氣的溫度t1=60oC(4)出洗滌塔入脫硫塔的半水煤氣的溫度t2=45oC(5)出脫硫塔半水煤氣的溫度t3=41oC(6)入脫硫塔半水煤氣的壓力P=（絕壓）2計算原料氣的體積及流量以每年300個工作日，每天工作24小時，則每小時生產合成氨為：350000247。3物料衡算和熱量衡算1計算說明：（1）原料氣以半水煤氣為主，采用銅洗流程，設備能力按年產35萬噸合成氨來計算。h)。空氣的作用是供氧和形成捕集硫粒的氣泡。溫度超過60℃以后，硫代硫酸鹽的生成速度急劇上升。提高反應溫度可加快反應速度，對吸收和再生都有利，冬天溫度過底生成硫磺的粒子細，硫泡沫很難捕集，所以在噴射再生槽前設有溶液加熱器調節(jié)溶液溫度。當負荷較低時，噴淋密度影響較小，說明液氣比對吸收效果是有影響的，因此，根據生產過程的氣量，及時調節(jié)溶液循環(huán)量，控制噴淋密度和液氣比在適宜范圍內是非常必要的。