【正文】 (滿足1200萬m2供熱需求) 當首站實際接帶的供熱面積達到1200萬m2時,在一期方案實 。六 機組運輸架為上浮式,運輸架高度增加280mm。四 熱水、余熱水側污垢系數 ℃/kcal。熱水出口溫度允許最高95℃。 本方案熱泵通過咨詢熱泵廠家, 型 號 制 熱 量 kW 41010104kcal/h 2625熱水 進出口溫度 ℃ 55→流 量 t/h 1300阻力損失 mH2O 接管直徑(DN) mm 450乏汽 進出口溫度 8進出口溫度 ℃ 流 量 t/h 接管直徑(DN) mm 1000x2蒸汽 壓 力表壓 MPa 125耗 量 kg/h 凝 水 溫 度 ℃ 凝 水 背 壓(表壓) MPa ≤90汽管直徑(DN) mm ≤凝水管直徑(DN) mm 350x2電氣 電 源 3Φ 380V 50Hz電 流 A 155功率容量 kW 50外形 長 度 mm 9500寬 度9000高 度6800注:一 技術參數表中各外部條件蒸汽 、熱水、余熱水均為名義工況值,實際運行時可適當調整。1)原系統(tǒng)供熱工藝流程圖 原系統(tǒng)供熱工藝流程圖2)吸收式熱泵供熱工藝流程圖 吸收式熱泵供熱工藝流程圖(滿足450萬m2供熱需求) 為滿足近期接入首站的供熱面積450萬m2的供熱需求,同時盡可能的多回收乏汽以用來供熱,減少采暖抽汽的流量,以提高電廠的整體效率和經濟性。根據昌吉電廠的帶供熱面積的發(fā)展情況,即2011年接帶170萬m2,2012年保守估計接帶450萬m2,2013年保守估計接帶800萬m2,本項目首先考慮在供熱面積達到450萬m2的基礎上,進行一期余熱回收,利用現(xiàn)有1機組的部分五段抽汽()(),并用來加熱熱網回水,來達到滿足新增供熱面積的要求。 經過對昌吉電廠近期熱負荷以及目前機組所連接熱網的分析,由于短期內供熱面積還達不到設計值,因此初步選取其額定抽汽工況和實際供熱運行參數作為熱泵選型的基礎,在主汽進汽量為額定時,回收乏汽的部分余熱,在其它工況可以通過調整主蒸汽的進汽量或乏汽進熱泵機組等措施滿足機組和熱泵安全、平穩(wěn)的運行,保證供熱的需求。此項目由于提取低品位的熱量,減少了排放損失,提高了整機的熱效率。 熱泵機組是由取熱器、濃縮器、一次加熱器及二次加熱器,高低溫熱交換器所組成的熱交換器的組合體,另外包括蒸汽調節(jié)系統(tǒng)以及先進的自動控制系統(tǒng)。采用吸收式熱泵替代常規(guī)直接加熱方式在獲得工藝或采暖用熱媒熱量相同的條件下,可節(jié)省總燃料消耗量的40%以上,節(jié)能效果顯著。 吸收式熱泵的能效比COP 值,即獲得的工藝或采暖用熱媒熱量與為了維持機組運行而需加入的高溫驅動熱源熱量的比值,~。 吸收式熱泵技術概述 吸收式熱泵全稱為第一類溴化鋰吸收式熱泵,它是在高溫熱源(蒸汽、熱水、燃氣、燃油、高溫煙氣等)驅動的條件下,提取低溫熱源(地熱水、冷卻循環(huán)水、城市廢水等)的熱能,輸出中溫的工藝或采暖熱水的一種技術。在高峰供熱期,閥6全開、閥5全關,汽輪機呈背壓工況B運行,具有背壓供熱汽輪機的優(yōu)點,可做到最大供熱能力,低壓缸部分處于低速盤車狀態(tài),可隨時投運。在非供熱期,供熱抽汽控制閥6 全關、低壓缸調節(jié)閥5 全開,汽輪機呈純凝工況N運行,具有純凝式汽輪機發(fā)電效率高的優(yōu)點?；厥沼酂岬谋壤^小,節(jié)能性受到限制。 集中式吸收熱泵供熱方式系統(tǒng)流程圖 這種方式可以回收部分汽輪機乏汽余熱,具有一定節(jié)能效果,但同時在應用中存在著以下不足: 1)由于受熱網回水溫度高的限制,為了達到回收余熱的目的,需要的熱泵容量大,導致電廠熱泵設備占地面積大,在多數電廠會缺少場地布置。汽輪機排汽向冷卻水冷凝放熱,冷卻水40℃進熱泵,30℃出熱泵,再進汽輪機凝汽器吸熱升溫,如此循環(huán),將凝汽器排熱輸送給熱泵。 2008年赤峰富龍熱電廠余熱回收項目和2009 年陽泉煤業(yè)集團第三熱電廠項目即是用這種模式將冷凝熱回收技術應用于集中供熱。也可以是汽輪機直接做功驅動的,但僅當有壓力較高的蒸汽時才具有可行性。 壓縮式熱泵回收余熱 鋪設單獨的管道,將電廠凝汽余熱引至用戶,在用戶熱力站等處設置分布式電動壓縮式熱泵,這種方式能夠收到一定的節(jié)能效果,但是管道投資巨大,輸送泵耗高,因此無法遠距離輸送,供熱半徑僅限制在電廠周邊3~5 公里范圍以內。 3 凝汽式汽輪機改造為低真空運行循環(huán)水供熱時,對小型和少數中型機組在經過嚴格的變工況運行計算,對排汽缸結構、軸向推力的改變、末級葉輪的改造等方面做嚴格校核和一定改動后方可以實行,但對現(xiàn)代大型機組則是不允許的,尤其對于中間再熱式大型汽輪機組,凝汽壓力過高會使機組的末級出口蒸汽溫度過高,且蒸汽的容積流量過小,從而引起機組的強烈振動,危及運行安全。 盡管低壓缸真空度提高后,在相同的進汽量下與純凝工況相比,發(fā)電量減少了,并且汽輪機的相對內效率也有所降低,但因降低了熱力循環(huán)中的冷源損失,系統(tǒng)總的熱效率仍會有很大程度的提高 傳統(tǒng)的低真空運行供熱技術主要受以下幾方面的限制: 1 低真空運行機組類似于背壓式供熱機組,其通過的新汽量決定于用戶熱負荷的大小,所以發(fā)電功率受用戶熱負荷的制約,不能分開獨立的進行調節(jié),即其運行是“以熱定電”,因此只適用于用戶熱負荷比較穩(wěn)定的供熱系統(tǒng)。凝汽式汽輪機改造為低真空運行供熱后,凝汽器成為熱水供熱系統(tǒng)的基本加熱器,原來的循環(huán)冷卻水變成了供暖熱媒,在熱網系統(tǒng)中進行閉式循環(huán),有效地利用了汽輪機凝汽所釋放的汽化潛熱。事故備用水源管線長約10km,單管鋪設,為1條DN250的鋼管。管線長約7km,雙管鋪設,為2條DN350的鋼骨架聚乙烯管道,管道總長約14km。由于污水處理廠出水口與廠區(qū)地面高差較大,可實現(xiàn)重力輸水。 根據昌吉氣象站主要氣象特征參數:以下為昌吉氣象站近52年(資料年代:1956?2007年)主要氣象參數如下: 資料年代:1956~2007年 年平均氣溫: ℃ 年極端最高氣溫:℃(2004年07月14日) 年極端最低氣溫:℃(1966年12月20日) 年平均降水量: 最大一日降水量:(2003年7月13日) 最長降水連續(xù)日數: 12天2002年1月9日1月20日 年最大降水量: 年平均蒸發(fā)量: (小型蒸發(fā)器) 年最大蒸發(fā)量: 年平均氣壓: 年平均相對濕度:61% 年最小相對濕度:0(1982年8月20日、1989年3月30日) 最大凍土厚度: 超過150cm(1969年4月出現(xiàn)59天) 年平均風速: 年主導風向: 西南風SW 最大風速:,風向:NNW,1987年6月2日 (1997年到2004年無記錄) 年平均雷暴日數: 年最多雷暴日數:16天1959年 年平均霧日數: 年最多霧日數: 40天1987年 年平均大風日數: 年最多大風日數:36天1957年 年最大積雪厚度:42cm2000年1月10日 年最多凍融循環(huán)次數 2 電廠水源 根據《水資源論證報告》結論意見,昌吉第二污水處理廠的中水97%保證率的水量能滿足一期電廠2330MW供熱機組設計水量要求,事故備用水源為昌吉第二水廠水源。擬選場地與昌吉市氣象站的直線距離約3km左右,兩地海拔高差100m左右。01?,東經87176。根據空冷氣象資料在新建的廠址的40米高度,氣溫≥24℃、25℃、26℃,平均風速≥3m/s、4m/s、5m/s、6m/s時的主以西北偏西風(WNW)為主。春、夏多大風,冬季多陰霧天氣,凍土深厚。其主要氣候特點:冬冷夏熱,氣溫年較差、日較差大,春、秋溫度變化劇烈。 本工程依托道路為312國道、216國道、硫磺溝礦區(qū)公路、縣道X12