【正文】 其主要優(yōu)點是節(jié)省。通風柜是密閉罩的一種特殊形式，它分為上部排風的通風柜、下部排風的通風柜、節(jié)能型通風柜和上、下聯(lián)合排風的通風柜。常用的局部排風罩有：密閉罩、傘形罩（又有圓形和矩形之分）、側吸罩（又有圓形、方形、條縫之分）和吹吸罩等。局部排風罩的作用是有效收集有害物質。（6）排風系統(tǒng)的劃分還應視排風管道的長短和系統(tǒng)風量的大小，確定是否應分設排風系統(tǒng)。 局部排風當生產(chǎn)過程中產(chǎn)生廢熱、蒸汽或其它有害物質時，只要條件允許，應盡量采用局部排風方式。 全室通風的設計方式（1）多層建筑，不含有害物質或僅含微量有害物質的排風可以從側墻上排出，否則宜用風管排到屋面以上。某些建筑的換氣次數(shù)見《實用供熱空調設計手冊》—2和《供暖通風設計手冊》中的表17—5。（5）數(shù)種溶劑（苯及其同系物、醇類或醋酸酯類）的蒸汽，或數(shù)種刺激性氣體（三氧化硫及二氧化硫或氟化氫及其鹽類等）同時在室內放散時，換氣量應按各種氣體分別稀釋至最高允許濃度所需要的換氣量之總和計算。L2= （2）（3）稀釋有害物需要的換氣量L3（m3/h）：L3=式中： Q——余熱量kW，見《供熱通風設計手冊》第756～767頁； tP——排出空氣的溫度，℃； tj——進入空氣的溫度，℃； C——空氣的比熱，； Gsh——余濕量，g/hdp——排出空氣的含濕量，g/kg； dj——進入空氣的含濕量，g/kg； M——室內有害物的散發(fā)量 mg/h，見《供熱通風設計手冊》第769～771頁； Cy——室內空氣中有害物質的最高允許濃度，mg/m3，見《實用供熱空調設計手冊》； Cj——進入空氣中有害物質的濃度，mg/m3。 室通風換氣量計算余熱時，室內設備、材料、照明和人體等的散熱量計算見《空氣調節(jié)設計手冊》第122～133頁。當進風口布置在綠化帶時，不宜低于1m。（5）送風系統(tǒng)室外進風口的位置應符合下列要求：— 應設在室外空氣比較清潔的地帶；— 應盡量設在排風口的上風側（ 進、排風口同時使用季節(jié)的主導風向的上風側），且低于排風口；— 進風口與排風口設于同一高度時，其水平距離不小于20m。從房間下部排出的風量，包括距地面2m以內的局部排風量；從房間上部排出的風量，不應小于1次換氣。（3）機械送風的送風方式，應符合下列要求：放散熱或同時放散熱、濕和有害氣體的房間，當采用上部或上、下部同時全面排風時，宜送至作業(yè)地帶；放散粉塵或密度比空氣大的氣體和蒸汽，而不同時放散熱的房間，當從下部排風時，宜送至上部地帶；當固定工作地點靠近有害物質放散源，且不可能安裝有效的局部排風時，應直接向工作地點送風。 氣流組織（1）全室通風的進、排風應使室內氣流從有害物質濃度較低的地區(qū)流向較高的地區(qū)，特別注意使氣流將有害物從人員經(jīng)常停留區(qū)帶走。（3）民用建筑的廚房、廁所、盥洗室和浴室，宜設置全室通風進行全面換氣。當房間高度大于6m時，全室排風量按6m3/m2 全室通風 全室通風的設計原則（1）放散熱、濕或有害物質的房間，當發(fā)生源分散或不固定而無法采用局部排風，或者是設置局部排風，但仍難以達到衛(wèi)生要求時，應采用或輔以全室通風。 通風設計應遵循的標準、規(guī)范通風設計必須遵循國家現(xiàn)行的《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》（2001年版）、《工業(yè)企業(yè)設計衛(wèi)生標準》、《大氣污染物綜合排放標準》、《大氣環(huán)境質量標準》以及各行業(yè)的污染物排放標準。局部排風按其排除氣體性質又可分為廢熱排風、酸堿廢氣排風、有機廢氣排風和除塵排風等。機械通風又分為全室通風和局部通風。參考「實用手冊」， P276。 補償器采暖管道必須計算熱膨脹。氣壓罐的性能規(guī)格見「實用手冊」。氣壓罐安裝在鍋爐房內，工作原理見「實用手冊」。閉式低位膨脹水箱當建筑物頂部安裝高位膨脹水箱有困難時，可采用氣壓罐方式?！?設在非供暖房間內的膨脹管、循環(huán)管、信號管均應保溫。循環(huán)管接至系統(tǒng)定壓點前的水平回水干管上，~3的距離。膨脹水箱設計安裝要點：— 膨脹水箱安裝位置，應考慮防止水箱內水的凍結，應考慮保溫。Vc——系統(tǒng)內總的水容量，升（L），見「實用手冊」，當水溫為95~70℃時，Δtmax=20=℃，上述公式可化簡為：V=當水溫為110~70℃時，Δtmax=20=70℃上述公式可簡化為：V=當水溫為130~70℃時，Δtmax=20=80℃上述公式可簡化為：V=膨脹水箱選用開式高位膨脹水箱適用于中小型低溫水供暖系統(tǒng)。 使用系數(shù)：考慮起動時低壓大負荷的情況及設備速熱的要求，疏水器的設計疏水能力要大于設備正常運行的凝水量。 安全系數(shù)：理論計算與實際使用是有出入的，包括負荷和壓力的影響。即 Gsh=KG式中Gsh——疏水器設計排水量，kg/h； G——理論排水量kg/h； K——選擇疏水器的倍率見F表。 P2max≤P1—ΔPmin式中P2max——疏水器后最大壓力，KPa。適用于蒸汽壓力低且汽壓波動較小的用熱設備上，各類疏水器的排水量見「實用手冊」。脈沖式疏水器——常用于使用壓力較高的工藝設備上。特點是關閉性能好，只排水不排汽和不漏汽，無噪聲，可自動排出空氣，壽命長?？烧{式雙金屬片疏水器——運用了熱靜力和熱動力的綜合原理，故阻汽排水性能好，排空氣性能也好，并有自動調節(jié)螺桿，調節(jié)范圍大。熱動力式疏水器——體積小，重量輕，結構簡單，安裝維修方便，排除空氣較容易，基人本身還具有止回閥的作用，由于增加了保溫結構，所以大大改善了因環(huán)境影響而引起的閥座、閥片空打磨現(xiàn)象。由于新型產(chǎn)品采用了浮動支點結構和動作零件全部用不銹鋼制作，故使用壽命增長。3) 恒溫型疏水器——主要有雙金屬片式，波紋管式、液體膨脹式，都是利用蒸汽和凝水的溫度差引起恒溫元件的膨脹或變形工作的。按作用原理，可分為三類：1) 機械型疏水器——主要有浮桶式、鐘形浮子式、浮球式、倒吊桶式，都是利用蒸汽和凝水的密度差，利用凝水的液位來工作的。并注意表下部注中說明?！?系統(tǒng)工作壓力為P時，安全閥的開啟壓力應為P+30KPa。— 安全閥的蒸汽進口接管直徑不應小于其內徑。— 法蘭連接的單彈簧或單杠桿安全閥座的內徑，一般比公稱通徑小一號，例如DN100的閥座內徑為Φ80；雙彈簧或如杠桿的則為小二號的兩倍，例如DN100的為265。后者用于壓力和溫度較高系統(tǒng)。減壓閥的安裝見國標圖N108。當總熱量47kw時的小建筑，一般可用截止閥減壓。減壓閥前后壓差ΔP的選擇范圍：ΔP；≤ΔP；≤ΔP。在熱負荷波動頻繁而劇烈時，為使第一級減壓閥工作穩(wěn)定，一、二級減壓閥之間的距離應盡量拉開些。減壓閥設計選用注意要點活塞式減壓閥減壓后的壓力，應再設波紋管式減壓閥或用截止閥進行二次減壓。實際使用中往往各組散熱器片數(shù)不會完全一致，這時就要靈活使用這個表格，或自己列表計算。 為了簡化散熱器計算，編制了上供下回垂直單管順序式95~70℃熱水供熱系統(tǒng)散熱器散熱量表，見「實用手冊」~70℃熱水供暖散熱器的散熱量見「實用手冊」。選用鋼串片時要考慮葉片松動和積灰時影響散熱的因素。選用散熱器注意要點 熱水供暖系統(tǒng)：tpj=t1——散熱器進水溫度，℃t2——散熱器出水溫度，℃ 散熱器內熱媒的平均溫度tpj的計算。 β2——散熱器連接形式修正系數(shù)，見「實用手冊」。 常用供暖設備的選擇 散熱器散熱面積F（m2）可用F式計算F= （m2）式中Q——散熱器的散熱量，W； tpj——散熱器內散媒平均溫度，℃； tn——室內供暖計算溫度，℃； K——散熱器的傳熱系數(shù)，W/ m2其管徑根據(jù)凝水量的平均單位長度壓力損失ΔPm和計算負荷確定。 蒸汽管道總阻力損失ΔP按下式計算： ΔP=Σ[ΔPm（+d）]式中d——局部阻力當量長度，查「實用手冊」。管內最大流速不得超過「實用手冊」。 （4）對于多層大型同程式或異程式供暖系統(tǒng)本院李海祥同志已開發(fā)有此程序，存放在我院計算機中，另外還有清華的浩晨軟件，從熱負荷計算至供暖系統(tǒng)水力計算，可向院計算站咨詢。解：詳見「實用手冊」P163頁~164頁，現(xiàn)將水力計算表和調整系數(shù)的計算附在下面。熱水采暖水力計算表系統(tǒng)號： 管段編號熱負荷Q（w）計算溫差Δtj(℃)計算流量Gj(kg/h)管徑d(mm)流速V(m/s)管長L(m)(λ/d)lΣζ總阻力系數(shù)ζzh計算壓力損失ΔP(Pa)11220002541975318261000252098418立Ⅰ13000254473130002544727814260002589427815390002513428165200025178941427610002520984136381220002541975331948000251651811035000251204811122000257572781129000253104立Ⅴ90002531092立Ⅱ1300025447立Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ1300025447立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅴ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4+5+6阻力 不平衡率= %9+10+11+12+立Ⅴ阻力立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅳ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4+5阻力 不平衡率= %9+10+11+立Ⅳ阻力立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅲ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4阻力 不平衡率= %9+10+立Ⅲ阻力立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅱ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3阻力 不平衡率= %9+立Ⅱ阻力注：本例是按實用供熱空調設計手冊P160例1，用當量長度法和等溫降法作同程式水力計算。從表中結果可以看出與有當量長度法大體一致。34熱水采暖水力計算表 系統(tǒng)號： 管段編號熱負荷Q（w）計算溫差Δtj(℃)計算流量Gj(kg/h)管長L(m)管徑d(mm)流速V(m/s)壓降ΔPm(Pa/m)當量長度Ld(m)L+Ld(m)壓力損失ΔP(Pa)11220002541971853,826261000252098841旁流三通立Ⅰ1300025447313000254478直流三通426000258948直流三通95390002513428直流三通9652000251789441直流三通7610002520983641合流三通8122000254197353，9480002516518直流三通910350002512048直流三通9112200025757827直流三通129000253104直流三通立Ⅴ900025310立Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ1300025447立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅴ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4+5+6阻力Pa 不平衡率= %9+10+11+12+立Ⅴ阻力Pa立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅳ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4+5阻力Pa 不平衡率= %9+10+11+立Ⅳ阻力Pa立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅲ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3+4阻力Pa 不平衡率= %9+10+立Ⅲ阻力Pa立管Ⅰ環(huán)路與立管Ⅱ環(huán)路間平衡計算立Ⅰ+3阻力Pa 不平衡率= %9+立Ⅱ阻力Pa注：本例是按實