【正文】 則可求出： 610 1 .2 8 0 0 0150RX m g l? ? ? 混合液懸浮固體濃度 X(MLVSS)=3000 /mg L 污泥回流比 300010 0% 60 %80 00 30 00R XR XX? ? ? ??? (一般取 50%～ 100%) 混合液回流比 R 取決于所要求的脫氮率。 0S — 進水 5BOD 濃度， mg/L； S－出水 5BOD 濃度， mg/L； Y－污泥產率系數， 5/kgvss kgBOD，取 ； dK －內源代謝系數， 1d? ，取 ； c? －固體停留時間， d； X －混合液懸浮固體濃度（ MVSS）， mg/L，取 4000mg/L f — 混合液中 VSS 和 TSS 之比，取 f=。 表 43 氣浮池進出水水質指標 項目 油 BOD SS 進水水質 mg/l 171 220 去除率 % 10 10 10 出水水質 mg/l 146 153 198 A/O 脫氮工藝 設計參數 （ 1） 污泥負荷： N/[kgBOD5/()] ≤ （ 2） 污泥濃度 /（ mgMLSS/L） 30005000 （ 3） 污泥齡： Qc/d≥10 （ 4） 總水力停留時間 t/h： 7～ 12 （ 5） 缺氧池水力停留時間 tA ： ～ （ 6） 好氧池水力停留時間 t0 ： ～ （ 7） tA： t0＝ 1： 3～ 1： 4 （ 8）污泥回流比 R/%： 50～ 100 （ 9） 混合液回流比 R 內 /%： 200～ 500 （ 10） 缺氧池進水溶解性： BOD5/NOXN≥4 （ 11） 溶解氧：缺氧池小于 ；好氧池大于 2 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 26 頁 （ 12） 總氮負荷： /kgTN/≤ （ 1） 設計流量 設 計水量 : 36000m3/d 約為 ， K 總 = （ 2） 設計進水水質 BOD5=171mg/l， SS=220mg/l， NH3N=120mg/l， 重金屬及有毒物微量。 為了消除撇渣 時存在的死區(qū)和浮渣倒流現象，在池子兩邊設置擋渣板。 取池有效長度 L 和池寬 B 的比 L:B=，則可求出： mL 25? mB ? 接觸室長度 1L 一般與池寬 B 相同，則 錯誤 !未找到引用源。 （ 4） 氣浮池設計參數： 設計停留時間 30min 表面負荷率 8m3/(m2h) 進入接觸室的流速 60mm/s 隔板下端的水流上 升速度 16mm/s 隔板上端的上升速度 8mm/s 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 23 頁 接觸室的停留時間 10min （ 1） 溶氣罐的容積： RR dQtV f? 實 公式（ 46） df — 溶氣罐有效容積系數，取 60% 錯誤 !未找到引用源。 填料層高度 3Z 取 。 m3/(m2d) 布水區(qū)高度 1Z 取 。泥斗的斜管與水平面傾角：方斗宜 60、圓斗宜為 55； （ 3） 污泥沉淀區(qū)容易宜按不大于 2d 的污泥量計算； （ 4） 池底排泥管干管的直徑不小于 200mm； （ 5） 當采用靜壓排泥時，凈水頭不應小于 。 （ 3） 工藝設備 調節(jié)池內設攪拌機 處理效果 表 41 調節(jié)池進出水水質指標 項目 COD BOD SS 進水水質 mg/l 去除率 % 出水水水質 mg/l 2020 10 1800 350 30 245 450 30 315 （ 1） 隔油池油珠上浮速度不高于 ； （ 2） 隔油池水平流速在 3～ 5mm/s 之間 ； （ 3） 隔油池有效水深一般在 ～ ； （ 4） 深寬比為 ～ ，超高不小于 ； （ 5） 集油管管徑為 200～ 300mm； （ 6） 池內刮油速度不超過 15mm/s。 機組的布置應確保運行安 全，裝卸、維修和管理方便，且管道總長度最短，接頭配件最少，水頭損失最小，并留有擴建的余地。 污水泵站設地上一層，面積 107m 2，高度為 。 其主要性能參數如下： 流量 ?Q 350 L/s，揚程 16m； 轉速 960?n rad/min，軸功率 22?N KW； 效率 %78?? ，配用功率 135?N KW； （ 6） 泵站的布置 泵房尺寸為： mmBL 710 ??? 。 （ 5） 泵的選擇 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 19 頁 本設計單泵流量為 ?Q L/s，揚程 12m。 （ 4） 總揚程估算 污水處理廠第一個構筑物即調節(jié)池高程定為 15m，入流管道水面高程為 8m，泵站進水池中最低水位在入流管道下 ，定為 ，最高水位比入流管道中水位低 ～ ，定為 ，則凈量 程在 ～ 根據入流量和凈揚程損失，加上估計的管線水頭損失 和自由水頭為。 （ 1） 設計流量 36000?Q m3/d=1500m3/h。 ⑼格柵設計計算示意圖 圖 42 格柵設計計算示意圖 （ 10） 格柵間 采用半地下式 ,兩格柵間距為 ,正面過道寬 ,格柵距墻壁距離分別為 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 18 頁 2m和 1m,則 格柵間長： 2+1++2 = 格柵間寬： += 格柵間尺寸： 5 4m2 進水泵房 泵房形式：采用合建式半地下矩形泵房。 本工程格柵間距為 40mm,此處取 ； KZ — 生活污水流量總變化系數， 。 H=++= 柵前渠道深 H1=h+h2=+= （ 5） 進水渠道漸寬的長度 ? ?1112BBL tg??? （ 48） 式中： L1— 進水渠道漸寬部分的長度， m； B1— 進水 渠寬， m，取 B1＝ , α1— 漸寬部分展開角度，取 α1=20186。sinα]k =[ （ ） 4/3 ? sin60176。 （ 3） 通過格柵的設計水頭損失 h1 h1=h0k （ 44） h0=ξgv22 sinα （ 45） 式中： h1— 設計水頭損失， m； h0— 計算水頭損失， m； g— 重力加速度， m/s2， ； k— 系數，格柵受污物堵塞時水頭損失增大系數，一般為 k=3； ξ — 阻力系數，其值與柵條斷面形狀有關， 按式 ξ =β （ bS ） 4/3 （ 46） 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 16 頁 取 β = h1=[β （bS） 4/3 ； b— 柵條間隙， m；取 ； h— 柵前水深， m； ； v— 過柵流速， m/s； 取 ?n sin ????= 個 取 10 個 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 15 頁 圖 41 格柵間隙示意圖 （ 2） 柵槽寬度 B B=S（ n1）＋ bn （ 42） 式中： S— 柵條寬度， m， ； b— 柵條間隙， m， 。 格柵的設計計算 （ 1） 柵條間隙數 n maxQ sinn bhv ?? （ 41） 式中： QMAX— 最大設計流量， 36000 m3/d= m3/s； α— 格柵傾角， 176。 （ 4） 柵前有效水深： h=。,本設計取 α＝ 60186。 （ 2） 格柵傾角： 45186。 污泥濃縮池有重力濃縮池和氣浮濃縮池兩種，本設計采用重力濃縮池。 。 適用小型污水處理廠或工業(yè)廢水處理站。 應性差。 ，運行管理簡單。 、中型污水處理廠。 定，沉淀效果相對較差 ，對運行管理要求較高 ，對施工質量要求較高。 輻流式 ，沉淀池個數較少，比較經濟，便于管理。 表 3－ 1 各種池型優(yōu)缺點及使用條件 類型 優(yōu)點 缺點 適用條件 平流式 性強 ，占地面積小 勻 ，地質條件較差的地區(qū)。 該工藝與 其他脫氮 工藝相比的 有如下主要優(yōu)點 ： （ 1）具有工藝簡單，構筑物少的優(yōu)點，節(jié)約施工成本； （ 2）在廢水 C/N 較高（ 4 以上），與有機質原料廢水作為碳源，不需要外加碳源； （ 3）好氧池位于缺氧池后，有機殘留物去除氮此外，提高水的質量； （ 4） 缺氧池在好氧池之前，一方面， 因為 反硝化 損耗 一部分有機碳源， 減少 好氧池的有機負荷，另一方面有利于 掌控 污泥膨脹； 同時，反硝化過程中堿度代可以彌補硝化過程； 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 13 頁 沉淀池的主要功能是可以沉淀去除懸浮固體懸浮在 污水。 該工藝將反硝化段設在 處理體系 的前 方 ，氨氮在好氧段 經過 硝化反應生成硝酸鹽，硝酸鹽通過內循環(huán)回流到缺氧池中，在缺氧池中以水中的有機物 當做 碳源進行反硝化脫氮。它的優(yōu)點是成本低，淺池體，結構簡單，管理方便。 設計 采用當前 最常用的平流式氣浮池，廢水從池下 來到 氣浮接觸區(qū)， 確保 氣泡與廢水有 必要的結合 時間， 污水 經隔板進入氣浮 分散 區(qū)進行分 散 后，從池底集水管 送出 。 通常為石油處理含油污水浮選方法后的補充。 隔油池 隔油池一般分為斜板式 、 平 流式、和平流與斜板組合三 類 ，本次設計為 化工格柵 進水泵房 原水 調節(jié)池 隔油池 缺氧池 好氧池 二沉池 出水 污泥濃縮池 干污泥 氣浮池 污泥脫水 污水回流 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 12 頁 廢 水處理，水量相對較小， 所以 選擇平流式隔油池，其優(yōu)點是隔油效果好，耐負荷沖擊，施工簡單。 調節(jié)池 在一天 24 小時的污水水量水質的波動，使污水處理設備，特別是生物處理設備是經過生化反應系統(tǒng)處理的作用是消極的，甚至可能造成損害。不需任何輔助設備引水，操作簡單。為了充分利用空間集水池及泵房建設。 采用地下式。 西南交通大學本科畢業(yè)設計（論文） 第 11 頁 圖 3— 1 工藝流程圖 主要構筑物的選型 格柵 在進水泵房的設計是粗網格，細網格泵揚程 。二沉池產生的污泥經過回流泵房后，剩余污泥通過污泥泵打入污泥濃縮池，經過污泥脫水后形成干污泥。 該工藝的優(yōu)點是： ① 工藝簡單，構筑物少 ,費用低； ② 由于原水中炭氮比較高，不需要另外投加碳源，所以降低了運行費用； ③ 好氧池在后，可進一步去除反硝化殘留的有機污染物， ④ 缺氧池在前，反硝化損耗有機物，減少好氧池的有機負荷，降低好氧池中碳氧化和硝化所需的氧量； ⑤ 反硝化過程中堿度提高污水，硝化消耗堿度補償； ⑥ 脫氮系統(tǒng)的剩余污泥量較少且易脫水，有一定的穩(wěn)定性 ⑦ A/O 工藝的脫氮率一般能達到 70%80%，符合本設計要求。 自 1980 以來，中國政府，自然和社會經濟條件，根據我國和地區(qū)的情況，人工和自然處理并行技術政策， 在學習與改量發(fā)達國家傳統(tǒng)的污水處理工藝同時，積極推行替代 SBR 的 MBBR、 MBR 和污泥處理等生物處理技術。 （ 3） 可行性方案及工