【正文】 經(jīng)過計算得到 N1= ，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 pk ≤ fg其中 pk —— 腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A= (kPa) Nk —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標準值 Nk = += A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)；fg = 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc fgk其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！施工電梯的拆卸、拆卸前的準備場地勘察：有安裝公司派人實地勘察，要求項目部準備場地，清除影響拆卸施工升降機的現(xiàn)場。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = wk Aw wk —— 風(fēng)荷載標準值，wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值 Nf1 = [f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值 Nf2 = [f]其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=； 凈截面面積 Ac = ；毛截面面積 A = ；[f] = 。考慮風(fēng)荷載時，當(dāng)立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度[H]，按下列計算： 其中 NG2K —— 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = ；　　 NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；　 　 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = ；　　 Mwk —— 計算立桿段由風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = ；經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 [H] = 。雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面考慮。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 其中 Wk —— 風(fēng)荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。地基承載力標準值170kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿。腳手板采用竹串片，按照鋪設(shè)26層計算。鋼管類型為φ48，連墻件采用2步2跨。雙排腳手架。經(jīng)過計算得到 N1= ，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 pk ≤ fg其中 pk —— 腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A= (kPa) Nk —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標準值 Nk = += A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)；fg = 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc fgk其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！、20樓施工通道及平臺腳手架的計算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1302011）。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = wk Aw wk —— 風(fēng)荷載標準值，wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值 Nf1 = [f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值 Nf2 = [f]其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=； 凈截面面積 Ac = ；毛截面面積 A = ；[f] = ?？紤]風(fēng)荷載時，當(dāng)立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度[H]，按下列計算： 其中 NG2K —— 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = ；　　 NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；　 　 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = ；　　 Mwk —— 計算立桿段由風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = ；經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 [H] = 。雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面考慮?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 其中 Wk —— 風(fēng)荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。地基承載力標準值170kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿。腳手板采用竹串片，按照鋪設(shè)18層計算。鋼管類型為φ48，連墻件采用2步2跨。雙排腳手架。經(jīng)過計算得到 N1= ，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 pk ≤ fg其中 pk —— 腳手架立桿基礎(chǔ)底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A= (kPa) Nk —— 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力標準值 Nk = += A —— 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = fg —— 地基承載力設(shè)計值 (kN/m2)；fg = 地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算 fg = kc fgk其中 kc —— 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = fgk —— 地基承載力標準值；fgk = 地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！、16~19樓施工通道及平臺腳手架的計算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1302011）。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = wk Aw wk —— 風(fēng)荷載標準值，wk = ； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積: Aw = = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 經(jīng)計算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計算值 Nl = 根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設(shè)計值 Nf1 = [f]根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設(shè)計值 Nf2 = [f]其中 φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=； 凈截面面積 Ac = ；毛截面面積 A = ；[f] = ?？紤]風(fēng)荷載時，當(dāng)立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設(shè)高度[H]，按下列計算： 其中 NG2K —— 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = ；　　 NQ —— 活荷載標準值， NQ = ；　 　 gk —— 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = ；　　 Mwk —— 計算立桿段由風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = ；經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 [H] = 。雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面考慮?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = + 經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=+=單雙立桿交接位置的最大軸向壓力： N=+=風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 其中 Wk —— 風(fēng)荷載標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。地基承載力標準值170kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結(jié)點間增加一根大橫桿。腳手板采用竹串片，按照鋪設(shè)33層計算。鋼管類型為φ48，連墻件采用2步2跨。雙排腳手架。、腳手架的計算、15樓施工通道及平臺腳手架的計算鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ1302011）。“安全生產(chǎn)、預(yù)防為主”，在施工過程中，首先要保證防護設(shè)施的到位，在防護不到位的或不符合要求的情況下，作業(yè)人員有權(quán)對施工的作業(yè)條件、作業(yè)程序和作業(yè)方式中存在的安全問題提出批評、檢舉和控告。當(dāng)斜腹桿在1跨內(nèi)跨越2個步距時，應(yīng)在相交的大橫桿處增設(shè)一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；斜腹桿宜采用通長桿件，必須接長時用對接扣件連接，腳手架出入口立桿均為雙立桿。洞口上方增設(shè)兩道橫向支撐，應(yīng)伸出斜腹桿的端部，以保證立桿懸空處的整體性。在出入口兩側(cè)的內(nèi)、外排立桿處分別增設(shè)一根輔立桿，并高于門洞口1～2步，立桿用短管斜撐相互聯(lián)系。施工升降機出入口處，挑空兩根立桿、跨越三步三跨，（寬高）。16~19樓腳手架平臺的搭設(shè)高度為70米，腳手板鋪設(shè)的層數(shù)為18層（），平臺及通道腳手架40米(14層平面)以下采用雙鋼管搭設(shè)，40米以上采用單鋼管立桿搭設(shè)，安裝防護門的部位采用雙鋼管立桿搭設(shè)到頂?，F(xiàn)場各種貨物單一裝置量如下表：序號名稱裝載量序號物品名稱裝載量1施工人員9（人）6混凝土2砌塊(600*240*200)30（塊）73水泥40（袋/50kg）84黃砂95石子1. m310平臺腳手架、施工通道及入口通道本工程升降機平臺腳手架為扣件式鋼管落地式雙排腳手架，立桿縱距為1500 mm、750 mm、1500mm，立桿橫距為900mm、900 mm，電梯門部位大橫桿步距為1800 mm、1200mm，其它部位大橫桿步距為150