【正文】 ，不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。=3573=1786mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向Φ10500。=3573=1786mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS439。 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS339。 (2)、底面短向配筋面積 αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=106/(1400012532)= ζ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1ζ2/2= AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A2=max(203，ρlh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底短向實際配筋：AS239。m 基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=106/(1400012532)= ζ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1ζ1/2= AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A1=max(203，ρbh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底長向實際配筋：As139。=|2020|/5000=0≤ 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 Φ14180基礎底部短向配筋HRB400 Φ14180基礎頂部長向配筋HRB400 Φ14180基礎頂部短向配筋HRB400 Φ14180 基礎彎距計算 基礎X向彎矩： MⅠ=(bB)2pxl/8=()24/8=39。39。39。39。39。39。39。39。m 偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =(+520)/≥0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。 Wx=lb2/6=442/6= Wy=bl2/6=442/6= 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=4/(42+42)=39。=(G1RG1+G2RQmaxG3RG3G4RG4)+(M2+) =15+716)+(378+33/) ==Fvk/= 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M39。m Fvk39。39。m)(1516)+33＝三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4基礎寬b(m)4基礎高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)1000基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd基礎底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b39。＝＝傾覆力矩設計值M39。＝＝水平荷載設計值Fv39。m)(15+4216)+(378+33)＝非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F39。(kN(kN)Fk1＝水平荷載標準值Fvk39。m)Max[407，942]＝378平衡臂自重G3(kN)16平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)平衡塊自重G4(kN)60平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地重慶 重慶基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)非工作狀態(tài)塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數(shù)βz工作狀態(tài)非工作狀態(tài)風壓等效高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs工作狀態(tài)非工作狀態(tài)風向系數(shù)α塔身前后片桁架的平均充實率α0風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)＝非工作狀態(tài)＝ 塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)+++16+60＝起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)+40＝水平荷載標準值Fvk(kN)33＝傾覆力矩標準值Mk(kN ，不滿足要求！請增大鋼筋直徑或減小鋼筋間距。=3573=1786mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向Φ10500。=3573=1786mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS439。 (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS339。 (2)、底面短向配筋面積 αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=106/(1400012532)= ζ2=1(12αS2)=1(12)= γS2=1ζ2/2= AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A2=max(203，ρlh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底短向實際配筋：AS239。m 基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=106/(1400012532)= ζ1=1(12αS1)=1(12)= γS1=1ζ1/2= AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=106/(11253360)=203mm2 基礎底需要配筋：A1=max(203，ρbh0)=max(203，40001253)=7518mm2 基礎底長向實際配筋：As139。=|2020|/5000=0≤ 滿足要求！四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 Φ14180基礎底部短向配筋HRB400 Φ14180基礎頂部長向配筋HRB400 Φ14180基礎頂部短向配筋HRB400 Φ14180 基礎彎距計算 基礎X向彎矩： MⅠ=(bB)2pxl/8=()24/8=39。39。39。39。39。39。39。39。m 偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/AMkx/WxMky/Wy =(+520)/≥0 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。 Wx=lb2/6=442/6= Wy=bl2/6=442/6= 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)=4/(42+42)=39。=(G1RG1+G2RQmaxG3RG3G4RG4)+(M2+) =15+716)+(378+33/) ==Fvk/= 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M39。m Fvk39。39。m)(1516)+33＝三、基礎驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4基礎寬b(m)4基礎高度h(m)基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重γc(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h’(m)0基礎上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度δ(mm)40地基參數(shù)地基承載力特征值fak(kPa)1000基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)ηb基礎埋深的地基承載力修正系數(shù)ηd基礎底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b39。＝＝傾覆力矩設計值M39。＝＝水平荷載設計值Fv39。m)(15+4216)+(378+33)＝非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F39。(kN(kN)Fk1＝水平荷載標準值Fvk39。m)Max[407，942]＝378平衡臂自重G3(kN)16平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)平衡塊自重G4(kN)60平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地重慶 重慶基本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)非工作狀態(tài)塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽