【正文】 )(pmax＋pmin－2G/A)/48 (－5) (1)柱根部受彎計算： G = = = p = (F＋G)/S = (＋)/ = kPa
。l]/12 (－4) MⅡ=(l－a39。 5．基礎(chǔ)受彎計算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB 50007－2002)下列公式驗算： MⅠ=a12[(2l＋a39。fcAln () 局部荷載設(shè)計值：Fl = kN 混凝土局部受壓面積：Aln = Al = BA = = m2 混凝土受壓時計算底面積：Ab = min{B＋2A, B1＋B2}min{3A, A1＋A2} = m2 混凝土受壓時強(qiáng)度提高系數(shù)：βl = sq.(Ab/Al) = sq.() = βl 4．基礎(chǔ)受壓驗算 計算公式：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010－2002） Fl ≤ amyβhp(B1＋B2－B－2H0)2 = (1/2)(－－2)－(1/4)(－－2)2 = m2 Fly = pj Y方向： Aly = 1/2amxβhp(2A＋2H0＋B1＋B2－B)(B1＋B2－B－2H0) = (1/4)(2＋2＋－)(－－2) = m2 Flx = pjh0 (－1) Fl = pjft 3．基礎(chǔ)抗沖切驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB 50007－2002）下列公式驗算： Fl ≤ （6）條形基礎(chǔ)配筋計算過程 1．修正地基承載力 修正后的地基承載力特征值 fa = kPa 2．軸心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB 50007－2002）下列公式驗算： pk = (Fk＋Gk)/A (－1) Fk = Fgk＋Fqk = ＋ = kN Gk = 20S則地基每平方米受力：n=（22）=。（293*7800=）砼條形基礎(chǔ)自重：g1=2225=396kN。]′=；（）故立桿抗壓強(qiáng)度滿足要求。]=3964kN；支點工字鋼重Q2=60kg/m21m=；支墩受力總重：∑總=∑恒+∑活=(++)+630=；單根鋼立柱受力：N=∑總/n=[] ′=[kN/mm2=7928kN；：[φAf]則有：[=500/長細(xì)比為λ=L/iA——鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f==φAf計算：i]單根立桿承載力設(shè)計值按公式[三、門洞支架受力計算（1）荷載分析主線范圍內(nèi)橋梁跨徑為50米，箱梁斷面結(jié)構(gòu)形式如下圖：恒載：S= 15*(**2)+(+)**2/2= m2鋼筋砼梁荷載：q1=26kN/ m3=；模板及方木荷載（箱室內(nèi)外）：q2=21m=；∑恒=； 活載：人員及設(shè)備荷載：q3=2 kN/m221m=315kN； 砼振搗荷載：q4=2KN/ m221m=315kN；∑活=630kN； 總受力： ∑總=∑恒+∑活=+630= kN；（2）主梁工字鋼選型初選主梁工字鋼型號為I40a；單根長度為9m，計72根，；I40 a型工字鋼參數(shù)為：E=105Mpa；[σw]=145Mpa；IX=21714cm4；WX =； 預(yù)留門洞示意圖作用在主梁工字鋼上的線荷載為：q=；跨中最大彎矩：Mmax=1/8ql2=1/8=；強(qiáng)度檢算：σ=Mmax/ WX =106m3=[σw] =145Mpa；強(qiáng)度滿足要求；撓度檢算：f=5ql4/384EI=5103101121714108=102ml/400=102m；撓度滿足要求。鋼柱頂橫向安裝I36a型雙排并置工字鋼作為分配梁，中間用Φ25鋼筋焊接，防止滑移，在I36a型工字鋼頂面縱橋向按60cm/根間距設(shè)置I40b型的工字鋼作為承重梁，中間用Φ25鋼筋焊接，防止滑移；I40b型工字鋼頂面橫橋向按60cm間距鋪1015cm的方木，方木兩端開1cm深槽口，用鐵絲在槽口處將方木綁扎在工字鋼上，碗扣支架在方木上。、610cm的方木，1015cm的方木、碗扣支架、I40b型的工字鋼、I36a型的雙排并置工字鋼、￠60cm的鋼柱、12060cm鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，鋼筋橫向Φ20150縱向Φ18150。另外，為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）失穩(wěn)，在斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管處加設(shè)通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側(cè)斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。混凝土側(cè)壓力：PM=式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新澆混凝土的初凝時間，可采用t0＝200/(T+15）,T為砼入模溫度(℃)，取10,則t0=8；β1—外加劑影響修正系數(shù),；β2—砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在12cm～；v—混凝土澆筑速度（m/h）,PM =26有效壓頭高度：h= PM /γ=振搗砼對側(cè)面模板的壓力：水平荷載：q=+(++)=此水平力較腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處布置與腹板和端、中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相同，因此側(cè)模和縱橫向方木以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進(jìn)行檢算。所以N=[N]=40kN 合格強(qiáng)度驗算：Σa=N/Aji=1000/489=＜[σa]=140 MPa 合格（5）地基承載力不需再進(jìn)行驗算?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。荷載組合：q1=((+)+(++))+6=承載力計算：強(qiáng)度：Mmax=q1l2/10=承載力檢算:強(qiáng)度：Mmax=ql2/10＝所以N=[N]=40kN 合格強(qiáng)度驗算：Σa=N/Aji=1000/489=＜[σa]=140MPa 合格（1）底模檢算底模采用δ=20 mm的建筑木膠板,直接擱置于間距L=30cm的 610cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度()板寬進(jìn)行計算?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。荷載組合： q1=（＋（＋＋））＋6＝承載力計算：強(qiáng)度：跨中彎距：M1/2=* 頂板（按厚度28cm）下內(nèi)模支架計算⑴底模板計算，底模下610cm方木間距為25cm，由前面計算知模板滿足設(shè)計要求，不再檢算。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=15=9kN縱向方木自重：g=6=承載力計算：力學(xué)模式：強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(93+)/2=最大跨中彎距 Mmax==σmax=Mmax /W=106/105=＜[σ0]= 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=(9（++）)=F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 10006003/(48103107)+56004/(384103107)=＜[f0]=600/400＝ 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（）：P1=(++++) +=安全起見，其自重為：g== （）單根立桿所承受的最大豎向力為：N=+=立桿穩(wěn)定性：，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載[N]=40kN。荷載組合：q1=((+)+(++))+6=承載力計算：強(qiáng)度：Mmax=q1l2/10=mσmax=Mmax /W=106/104=＜[σ0]= MPa 合格剛度：荷載: q=（+）=F=ql4/(150EI)=6004/(1501035106)=＜[f0]=600/400= 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為1015cm，立桿縱向間距為60cm。荷載組合:q=(+)+（++）=竹膠板（δ＝20 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000202/6=104mm3I=bh3/12=1000203/12=105mm3承載力檢算:強(qiáng)度：Mmax=ql2/10=縱向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。mσmax＝Mmax /W＝106/104＝＜[σ0]= 70MPa 合格剛度：荷載: q=(+)=f＝ql4/(150EI)＝1904/(1506103105)＝＜[f0]＝250/400＝ 合格 （間距190）（2）橫向方木檢算橫向方木擱置于間距60cm的縱向方木上,橫向方木規(guī)格為60 mm100mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=15=9kN縱向方木自重：g＝6＝ kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(93+)/2=最大跨中彎距 Mmax==σmax=Mmax /W=106/105=＜[σ0]= 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=9（++）=F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=10006003/(48103107)+56004/(384103107)=＜[f0]=600/400= 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（）：P1=(++（++）) +=安全起見，其自重為：g== KN （）單根立桿所承受的最大豎向力為：N=+=立桿穩(wěn)定性：根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當(dāng)橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝40kN（參見公路施工手冊橋涵）所以N=＜[N]= 合格強(qiáng)度驗算：σa＝N/Aji=1000/489=＜[σa]=140MPa 合格、中橫隔梁（）下方支架檢算（1）底模檢算底模采用δ＝20mm的木膠板,直接擱置于間距L=20cm 的610cm橫向方木上（計算間距19cm），按連續(xù)梁考慮,取單位長度()板寬進(jìn)行計算。荷載組合:q1=((+)+(++))+6=承載力計算:強(qiáng)度:Mmax=q1l2/10=mσmax=Mmax /W=106/1104=＜[σ0]= 合格剛度:荷載: q=(+)=；f=ql4/(150EI)= 6004/(1501035106)=＜[f0]=600/400= 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為1015cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿縱向間距為60cm。荷載組合:q=(+)+（++）=木膠板（δ＝20 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000202/6=104mm3I=bh3/12=1000203/12=105mm3承載力檢算：強(qiáng)度：Mmax＝ql2/10＝＝荷載組合：橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：箱底: P=15=9kN縱向方木自重：g＝6＝ kN/m承載力計算：力學(xué)模式：強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計算：支座反力 R=(93+)/2=最大跨中彎距 Mmax==σmax=Mmax /W=106/105=＜[σ0]= 合格剛度：按最大支座反力布載模式計算：集中荷載: P=9（++）=F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=10006003/(48103107)+56004/(384103107)=＜[f0]=600/400= 合格（4）支架立桿計算每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（）：P1=(52++（++）) +=安全起見，其自重為：g== KN （）單根立桿所承受的最大豎向力為：N=+=立桿穩(wěn)定性：，立桿豎向可承受的最大豎直荷載[N]=40kN。荷載組合:q1=((52+)+(++))+6=承載力計算:強(qiáng)度:Mmax=q1l2/10=mσmax=Mmax /W=106/1104=＜[σ0]= 合格剛度:荷載: q=（52+）=；f=ql4/(150EI)=6004/(1501035106)=＜[f0]=600/400= 合格 (3)縱向方木檢算縱向方木規(guī)格為1015cm，腹板和端、中橫隔梁下立桿縱向間距為60cm。荷載組合:q=(52+)+（++）=木膠板（δ＝20 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):W=bh2/6=1000202/6=104mm3I=bh3/12=1000203/12=105mm3承載力檢算：強(qiáng)度：Mmax＝ql2/10＝＝為安全起見，）,其自重為：g== KN單根立桿所承受的最大豎向力為： N=+=[N]=40 kN 合格，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載[N]=40kN?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。W=bh2/6=601002/6=10104mm3I=bh3/12=601003/12=5106mm3荷載組合:q1=((+)+(++))+6=承載力計算:強(qiáng)度:Mmax＝q1l2/10＝＝