【正文】 本方案的主變壓器、廠高變、備用變均布置在主廠房 A排外，主變壓器中心線距主廠房 A排 ；廠高變、廠高公用變及起備變中心線距主廠房 A排 15m，起備變布置在主廠房固定端。東北西南方向比一期主廠房伸出 155m，從東北至西南依次為汽機房、除氧煤倉間、鍋爐房；爐后建構(gòu)筑物群主要為集控綜合樓、送風機、電除塵、引風機；空壓機房與除塵配電室合并一幢布置于擴建端爐側(cè)；由東北至西南（主廠房固定端）依次布置生產(chǎn)行政辦公樓及綜合水泵房、蓄水池、排水提升泵房、輔機冷卻塔及其泵房、化學處理間及除鹽水箱、灰?guī)旒皻饣L機房、運灰車庫等, 基本按工藝要求布置。進廠公路從寶馮公路引接進入電廠。本次可研階段根據(jù)煤場布置形式的不同，優(yōu)化組合，補充提出 4個間接空冷方案的廠區(qū)總平面布置，現(xiàn)分述如下：本期電廠擴建 2600MW間接空冷機組，廠區(qū)建筑坐標仍以老廠為準,即 A軸線按西北～東南向設(shè)置。廠區(qū)東北側(cè)是寶馮公路，西南側(cè)是寶中鐵路，西北側(cè)是長青鎮(zhèn)，東南側(cè)是一期生產(chǎn)廠區(qū),場地四面均受一定的阻礙限制。b) 由于冬季防凍需要調(diào)節(jié)冷卻塔進氣流量，可能會影響煙氣抬升高度，造成抬升高度降低，其影響程度建議在煙塔合一的專題環(huán)境影響評價工作中進行論證。如果本期工程確定采用煙塔合一技術(shù)，由于與國家環(huán)保總局批復(fù)的環(huán)境影響報告書中的工藝系統(tǒng)變化較大，按照《中華人民共和國環(huán)境影響評價法》的要求，建設(shè)單位應(yīng)當重新報批本工程環(huán)境影響報告書。而間接空冷系統(tǒng)噪聲較低，一般能滿足環(huán)保要求。當?shù)孛骘L速為 2m/s時，煙塔合一排煙方案 SO2地面最大濃度僅為煙囪排煙方案 SO2地面最大濃度的約 1/3，大大減輕電廠環(huán)境空氣污染物排放對周圍環(huán)境的影響。Cotii vlocity70/sChimney higt: 250 mExit dia.: xit ep.: 4 176。Cotii vlocity70/sChimney higt: 250 mExit dia.: xit ep.: 4 176。圖 662 為匈牙利 EGI公司針對本工程不同排煙方案進行的對比計算結(jié)果。空冷塔空氣流量和流速比濕冷塔大，更有利于排煙。實際上本工程的冷卻塔高度將達到 158m，其抬升情況將更有利于環(huán)境保護。計算的個例結(jié)果表明，在極不穩(wěn)定狀況下，當風速大于 ，冷卻塔排放煙氣抬升高度將低于煙囪排放煙氣。在大風狀況時，冷卻塔排放煙氣抬高將低于煙囪排放煙氣。但在大風狀況下，由于總背景適宜于污染物擴散，因而總體來說煙氣通過冷卻塔排放是一種很好的選擇。污染物地面濃度與煙氣抬升后有效源高的平方成反比，因此在在弱風條件下冷卻塔排放相比煙囪排放而言地面濃度要小得多。對冷卻塔排放和煙囪排放而言，代表排放口動力和熱力關(guān)系的運動學相似數(shù) Froude數(shù)有一個量級上的區(qū)別。由表 63 可見，直冷、間冷兩種方案下全廠 SO2排放總量均滿足陜西省總量控制要求。直冷、間冷方案下全廠 SO2排放總量及與總量指標的對比情況見表 63。 直接空冷、間接空冷污染物排放情況比較直接空冷、間接空冷兩種方案下國電 XX 發(fā)電廠（2660MW）擴建工程環(huán)境空氣污染物排放情況對比見表 62。表 61 本期工程間冷方案環(huán)境空氣污染物排放情況項目 單位 設(shè)計煤SO2實際排放速率 kg/h SO2允許排放速率 kg/h 48300SO2實際排放濃度 mg/Nm3 SO2允許排放濃度 mg/Nm3 400煙塵實際排放濃度 mg/Nm3 煙塵允許排放濃度 mg/Nm3 50NOx 實際排放濃度 mg/Nm3 ＜400NOx 允許排放濃度 mg/Nm3 450注：（1）本工程除塵效率暫按 %，排放濃度為折算到 α= 時的濃度值； （2）SO 2允許排放速率參照直冷方案數(shù)值； （3）脫硫裝置的附帶除塵效率按 50%計。經(jīng)初步征求 EGI公司意見，對于 150m底部直徑的冷卻塔，安裝600MW機組脫硫裝置時，一般不影響塔內(nèi)氣流組織，具體情況需在項目基本設(shè)計計算最終確定。為保證設(shè)備安全運行，將對于布置在塔內(nèi)的設(shè)備提出上述溫度的耐溫要求。（6）考慮到煙道進入冷卻塔的尺寸和排煙要求，600MW 機組煙塔合一方案的塔底部直徑和高度略有增加。（4）由于冷卻塔內(nèi)為干式空塔，從塔內(nèi)煙道布置、塔壁是否開孔及塔壁厚度、對塔壁的腐蝕性等方面，比較濕冷機組的煙塔合一方案更為有利。而且與 ACC方案的鋼桁架和混凝土支柱的土建結(jié)構(gòu)費用相當。煙塔合一提高煙氣抬升高度請參見圖 6－6－6－6－8。 鍋爐煙氣進入海勒空冷塔(CAN 2160 MWe CFB Plant)國電寶雞第二發(fā)電廠擴建工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 8 頁 煙塔合一請參見圖 6－1 及照片 6－6－6－4。在國外煙塔合一有混合式間接空冷系統(tǒng)（Heller）有亞美尼亞的拉茲達2300MW，近年來在土耳其等國家有大容量的燃氣輪機機組應(yīng)用業(yè)績（約相當于凝汽輪機的 300MW等級冷卻負荷）。冷卻塔排煙的抬升和擴散與科學界的理論計算和實際檢測結(jié)果是吻合的，通過冷卻塔排煙對環(huán)境的影響較小。德國從 20世紀 80年代已開始使用冷卻塔排煙技術(shù)（煙塔合一），目前通過改造，所有燃煤電廠的煙氣都需要煙塔合一技術(shù)排放。根據(jù)當?shù)氐沫h(huán)境污染情況，可以每年進行一次或兩次這種清洗。水可以通過增壓泵從循環(huán)水管道進行提取。7） 散熱器清洗系統(tǒng)冷卻三角的清洗設(shè)備是一個可以旋轉(zhuǎn)的集管設(shè)備，其整個長度上都配有噴霧嘴。每個冷卻扇段都有其獨立的排氣系統(tǒng)，一個冷卻扇段設(shè)一個的排氣立管，該冷卻扇段管束的排氣管均與其公共排氣立管連接。河北國華定洲發(fā)電廠二期工程 間接空冷系統(tǒng)可行性研究報告 第 4 頁（2）排氣系統(tǒng)：由于空氣冷卻器內(nèi)部為全鋁翅片管，系統(tǒng)充水、排水時不需要使用充氮系統(tǒng)。儲水箱配備有液位指示和控制系統(tǒng)。每個排水箱都有通氣口和人孔。冷卻塔的儲排水箱具有儲存該冷卻系統(tǒng)所有冷卻管、散熱器和地面環(huán)管內(nèi)水量的能力。為了環(huán)形管能自由膨脹，將其用懸吊方式吊掛在環(huán)形鋼筋混凝土梁上。5） 塔內(nèi)循環(huán)水管布置循環(huán)水進出水母管各一根，直徑為 DN2600mm，沿塔環(huán)向敷設(shè)。系統(tǒng)設(shè)三臺容量為 33%的循環(huán)水泵。該共同軸不僅減小了電動機的尺寸和能耗，而且還提高了可靠性。循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中裝有三組完全相同的、平行連接的、容量為 33%的水力機械組，每個水力機械組包含一臺冷卻水循環(huán)泵、一臺能量回收水輪機和一臺驅(qū)動電動機，這三臺設(shè)備都安裝在一個共同的軸上，并通過插銷式連軸器連接。一般循環(huán)水泵進口處于真空狀態(tài)，要求有一定的必需汽蝕余量（NPSH）r，熱井有一定的容積可使有效汽蝕余量變化范圍不大。（3）熱井：是一個容積較大的空腔，腔內(nèi)只有支撐外殼的結(jié)構(gòu)。用抽氣器將這部分混合物抽入后冷卻器進一步冷卻。水室兩側(cè)排列精密鑄造的雙孔鑄鐵噴嘴，噴嘴兩側(cè)均有隔板，將噴水變成薄膜，排汽與水膜混合后而凝結(jié)。噴射混合式凝汽器自上而下分為凝汽區(qū)，后冷卻器和熱井區(qū)三大部分。通過總管和內(nèi)部水箱分配的循環(huán)水通過噴嘴注入凝汽器區(qū)域。汽輪機排氣法蘭和凝汽器進口之間為橈性連接。3） 噴射混合式凝汽器對于 600MW機組，混合式凝汽器采用雙本體凝汽器。冷卻單元布置在冷卻塔進風口的外側(cè)，全塔共 176個冷卻單元。海勒系統(tǒng)工藝流程見圖 46。冷卻單元：每兩個冷卻柱由三角形鋼架固定成一個冷卻單元，夾角為 60176。循環(huán)水泵坑布置見圖 49。海勒系統(tǒng)主機設(shè)計背壓暫定為 11KPa，夏季滿發(fā)背壓暫定為 24KPa；海勒系統(tǒng)工藝流程見圖 46。表 42 2X600MW 機組投資費用比較表方案 2：海勒系統(tǒng)高背壓方案 優(yōu)化方案序號項目 方案 1：ACC 系統(tǒng)常規(guī)煙囪 煙塔合一 常規(guī)煙囪 煙塔合一1 主冷卻系統(tǒng) 47800 50500 51500 59500 605002 小機冷卻系統(tǒng) 1800 0 0 0 03 煙囪 3000 3000 0 3000 04 脫硫 GGH 3400 3400 0 3400 05 煙道及附屬材料等 0 0 300 0 3005 凝結(jié)水精處理費用 200 0 0 0 06 合計 56200 56900 51800 65900 608007 投資差值 0 +700 4400 +9700 +4600注：①主冷卻系統(tǒng)指整個冷卻系統(tǒng)，包括設(shè)備、土建、安裝等項目；②表中采用海勒系統(tǒng)方案的小機進入海勒冷卻系統(tǒng)，ACC 系統(tǒng)方案小機暫按濕冷計；③煙道、凝結(jié)水精處理、征地費用只列差值；④上表中未包括因背壓不同所發(fā)生的主機費用差別。7 抽真空系統(tǒng)系統(tǒng)規(guī)模大 系統(tǒng)規(guī)模小（2）經(jīng)濟比較以下費用僅作方案經(jīng)濟分析比較用，不完全代表實際投資運行費用。ACC 布置在 45m 高的平臺上，沉積在散熱器表面的臟污主要來自空氣中的粉塵和少量飛揚臟物影響程度較 ACC 稍大，比較容易清洗。受大氣溫度變化影響比較大；對環(huán)境風的敏感程度低于 ACC系統(tǒng)，基本不存在熱風回流問題。冬季運行端差在 ~1℃，最低運行背壓在 ~，可以利用低溫環(huán)境獲得經(jīng)濟性。切斷部分冷卻單元和控制百葉窗開啟度調(diào)節(jié)進風量進行防凍控制。容易控制。凝汽器采用噴射式混合凝汽器。單排管為覆鋁鋼管釬焊鋁翅片結(jié)構(gòu)，單排扁平管規(guī)格為21919mm，壁厚為；翅片規(guī)格為19019mm，壁厚為，翅片間距 。 第 2 頁 表 42 ACC 系統(tǒng)和 Heller 系統(tǒng)技術(shù)比較表序號 比較項目 方案 1——ACC 系統(tǒng) 方案 2——海勒系統(tǒng)1 散熱器及凝汽器空冷散熱器即為凝汽器。冷卻散熱系統(tǒng)配置與常規(guī)方案相同，考慮煙道進入尺寸和排煙要求，塔底部直徑和高度略有增加。優(yōu)化結(jié)果見下圖 45： 第 23 頁 第 1 頁 第 2 頁 第 3 頁 第 4 頁 第 1 頁 由上圖可知，本工程海勒系統(tǒng)最優(yōu) ITD 范圍在 ~℃，在此范圍內(nèi)年總費用相差無幾，為減少一次性投資，本工程 ITD 根據(jù)優(yōu)化結(jié)果選定為 ℃，相應(yīng)設(shè)計背壓為 ，取整設(shè)計背壓定為 11KPa，滿發(fā)背壓為 24KPa。（2）海勒優(yōu)化方案設(shè)計（方案 13）本次根據(jù)參考的汽機資料對海勒式間接空冷系統(tǒng)方案進行了初步優(yōu)化，以期確定海勒系統(tǒng)合理優(yōu)化的主機背壓。 方案 2——海勒系統(tǒng)以下海勒系統(tǒng)技術(shù)方案設(shè)計和優(yōu)化是在 EGI 公司技術(shù)專家配合下完成的。（2）系統(tǒng)方案配置散熱器總冷卻面積：163~170 萬 m2迎風面積為：13250~13820m 2冷卻段數(shù)：56順、逆流段面積比：:1迎風面風速： ~風機型式：軸流風機風機直徑：風機風量：~520 m3/s風機靜壓：~90Pa 第 22 頁 電機功率：132KW空冷平臺高度：45m2X600MW 等級平面占地尺寸：（3）系統(tǒng)布置ACC 系統(tǒng)圖見 41。優(yōu)化結(jié)果見下圖 41。空冷系統(tǒng)的規(guī)?？梢杂?ITD 值體現(xiàn)，ITD 是排汽溫度與大氣干球溫度之差，ITD 高空冷系統(tǒng)一次性投資小，但機組的凈發(fā)電量減少，因此國內(nèi)外對空冷系統(tǒng)的總體方案優(yōu)化均采用 ITD 比選。 各系統(tǒng)方案優(yōu)化和計算 ACC 系統(tǒng)和海勒系統(tǒng)方案設(shè)計及優(yōu)化以下計算、配置均為 1 臺 660MW 機組數(shù)據(jù)，根據(jù)主機招標結(jié)果如汽機參數(shù)與本次計算的參考值有出入