【正文】 －Lx oo2??? ??? () 。 178。 － 178。 式中： f0—— 由制造、安裝引起的桿身初撓度， mm，如圖 (d)： f L xLo o o＝ 178。 mm； f—— 計算截面處桿身總增大撓度 (mm)的代數和，按 條的規(guī)定計算。 f≤ M () 式中： MLx—— 作用于拉線點以上的外力引起的端彎矩 (包括拉線偏心產生的彎矩 )，N178。 5 環(huán)形截面鋼筋混凝土壓彎電桿拉線點以下任一截面的承載力，應滿足下式 要求： MLx178。 mm； r r2—— 電桿的內、外半徑， mm； rs—— 縱向普通鋼筋所在圓的半徑， mm； fcm—— 混凝土彎曲抗壓強度設計值， N／ mm2； ? —— 受壓區(qū)混凝土截面面積與全截面面積的比值； ?t —— 受拉縱向鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值， 當 ?＞ ／2 3 時，取 ?t＝ 0 ； ω —— 相對含筋率。 178。 ＋ 178。 ＋cm s s t( ) 1 2 2s in s in s in??? ?? ??? () ?＝ 178。 178。 ＋ 178。 3 受彎構件的正截面受彎承載力，可按下列公式計算： M f A r r f A r≤ 178。? c c s( ) () 式中： N—— 軸心壓力設計值， N； f′ —— 縱向普通鋼筋的抗壓強度設計值， N／ mm2； A—— 混凝土截面面積， mm2； fc—— 混凝土抗壓強度設計值， N／ mm2； c—— 環(huán)形截面鋼筋混凝土電桿穩(wěn)定系數，按表 采用。 As () 式中： N—— 軸心拉力設計值， N； As—— 縱向普通鋼筋截面面積， mm2； f—— 縱向普通鋼筋的抗拉強度設計值， N／ mm2； 2 軸心受壓構件的正截面受壓承載力，可按下式計算 ： N f A f A≤ 178。 表 斜材計算長度表 序 號 圖 例 兩根斜材為 一拉一壓時 兩根斜材 同時受壓時 交于主材同一 點的相鄰斜 材為壓桿 Lo r Lo r Lo r 1 L2 ryo rx — — 2 rx rx — — 3 L2 rx — — — — 4 rx rx — — 5 rx rx — — 續(xù)表 序 號 圖 例 兩根斜材為 一拉一壓時 兩根斜材 同時受壓時 交于主材同 一點的相鄰 斜材為壓桿 Lo r Lo r Lo r 6 L1 ryo — — rx 7 L1 ryo — — — — 8 L1 ryo — — (α≥ ) rx 9 L1 ryo — — (α≥ ) (α≥ ) rx 注： 1 圖例 5 交叉斜材在交叉處均不斷開，圖例 3 交叉斜材可以斷開； 2 當兩根斜材同時受壓或交于主材同一點的相鄰斜材均為壓桿時，斜材選材容許長細比可取同輔助材； 3 對塔腿斜材，其計算長度應乘以 增大系數； 4 圖例 8 和 9 所示平連桿應視作受力構件與塔體同時計算，其中α為平連桿與斜材的剛度比： ?? ??I LI L4 333 43 式中： L L4—— 斜材、平連桿全長， mm； I I4—— 斜材、平連桿的平行軸慣性矩， mm4。 構件的計算長度： 1 主材計算長度按表 采用。 178。 受拉同時受彎構件的強度按下式計算： Nm A Mm W f178。 MN? () 式中： M—— 彎矩設計值， N178。＋178。 mm； Wx、 Wy—— 對 x 軸和 y 軸的截面抵抗矩， mm3； mM—— 受彎構件穩(wěn)定強度折減系數： 角鋼構件： mM＝ 鋼管構件：根據外徑 Do與壁厚 t 之比計算確定： 當 Dt fo ≤ 76130 時 mM＝ 當 38060 76130f Dt f＜ ≤o 時 ? ?m D t fM 011410＝ ＋ ／ 178。 受彎構件計算： MW MW m fxxyy M＋ ≤ 178。 ／??? ??? () 鋼管構件：根據外徑 Do與壁厚 t 之比計算確定： 當 Dt fo ≤ 24100 時 mN＝ 當 24100 76130f Dt f＜ ≤o 時 ? ?m D t fN 6025＝ ＋ ／ 178。 A—— 構件毛截面面積， mm2。 f () 式中： ? —— 鐵塔軸心受壓構件穩(wěn)定系數，按附錄 D 確定。 軸心受壓構件的穩(wěn)定計算： Ｎ ／ (? 178。對多排螺栓連接的受拉構件，要考慮鋸齒形破壞情況。 f () 式中： N—— 軸心拉力或軸心壓力 設計值， N?？拷孛娴乃群屠€上的連接螺栓，宜采取防卸措施。 受剪螺栓的螺紋不應進入剪切面。 桿塔鐵件應采用熱浸鍍鋅防腐，或采用其他等效的防腐措施。 Lo／ r≤ 250 4 受拉材 (預拉力的拉桿可不受長細比限制 ) Lo／ r≤ 400 式中： K—— 構件長細比修正系數，按附錄 D 確定； Lo—— 構件計算長度； r—— 回轉半徑 。 鋼結構構件允許最大的長細比： 1 受壓主材 Lo／ r≤ 150 2 受壓材 K178。 在考慮荷載的短期效應組合及長期效應組合影響下，普通和部分預應力鋼筋混凝土構件的計算裂縫的允許寬度分別為 及 。 計算長短腿鐵塔時，應對所選定的各種長短腿配置方式，按工程設計的全部荷載組合情況進行計算。 繪制桿塔結構加工圖時必須與內力計算圖保持一致。 塔架為一空間桁架結構，宜采用三維程序進行內力分析。拉桿預拉力可取拉桿最大使用拉力的 20%～ 30%。 一般拉線桿塔，拉線 受力按簡化方法計算時，須乘以 增大系數。 不帶拉線的直線桿，在縱向荷載情況下計算時，可以考慮順線路方向的地線支持力作用。 桿塔結構荷載分類： 1 永久荷載：導線及地線、絕緣子及其附件和桿塔結構及桿塔上各種固定設備等的重力荷載；土壓力及預應力等荷載。 γ RE—— 承載力抗震調整系數，應按照表 確定。 Swk—— 風荷載標準值效應。 γ EQ—— 導線及地線張力可變荷載的分項及組合綜合系數，取 γ EQ＝ 。 SEk—— 水平地震作用標準值效應，按現行國家規(guī)范《構筑物抗震設計規(guī)范》的有關規(guī)定計算，對懸掛的導線、 地線及其附件的質量所產生的慣性作用可不予計入。 SGγ —— 重力荷載代表值效應，應取結構構件、固定設備和導線、地線及絕緣子等重力標準值。 SQ＋ ψ Ｗ 178。 SEk＋ γ EV178。 3 結構或構件承載力的抗震驗算，應采用下列表達式： γ GE178。Σ CQi178。其計算表達式為： CG178。 R—— 結構構件的抗力設計值。 ψ —— 可變荷載組合系數，各級電壓線路的正常運行情況，應取 ψ ＝ ；220kV及以上送電線路的斷線情況和各級電壓線路的安裝情況，應取 ψ ＝０ .9；各級電壓線路的驗算情況和 110kV線路的斷線情況，應取 ψ ＝ 。 Gk—— 永久荷載標準值。 γ Ｇ —— 永久荷載分項系數，對結構受力有利時，宜取 γ G＝ ；不利時，應取 γG＝ 。 Qik)≤ R () 式中： γ o—— 結構重要性系數，按安全等級選定。Σ γ Qi178。 CG178。 1 承載能力極限狀態(tài)：結構或構件達到最大承載力或不適合繼續(xù)承載的變形。 7 基本規(guī)定 計算的基本規(guī)定 結構的極限狀態(tài)是指結構或構件在規(guī)定的各種荷載組合作用下或各種變形或裂縫的限值條件下，滿足線路安全運行的臨界狀態(tài)。 表 拉線用鍍鋅鋼絞線強度設計值 N／ mm2 股數 熱鍍鋅鋼絲抗拉強度標準值 備 注 1 整根鋼絞線的拉力設計值等于總截面與 fg的乘積； 2 強度設計值 fg中已計入了換算系數： 7股 ， 19 股 ； 3 拉線金具的強度 設計值，應取國家標準金具的強度標準值或特殊設計金具的最小試驗破壞強度除以 的抗力分項系數確定。179。179。179。 105 表 鋼材、螺栓和錨栓的強度設計值 N／ mm2 類別 材料 厚度或直徑 mm 抗拉 f 或 fat、 fbt 抗壓和 抗彎 f 抗剪 fv或 fbv *孔壁 承壓 fbc 鋼材 Q235 ≤ 16 ＞ 16～ 40 ＞ 40～ 60 215 205 200 215 205 200 125 120 115 370 Q345 ≤ 16 ＞ 16～ 35 ＞ 35～ 50 310 295 265 310 295 265 180 170 155 510 490 470 Q390 ≤ 16 ＞ 16～ 35 ＞ 35～ 50 350 335 315 350 335 315 205 190 180 530 510 480 鍍鋅 粗制 螺栓 級 200 — 170 — 級 240 — 210 — 級 300 — 240 — 級 400 — 300 — 級 500 — 380 — 錨栓 Q235 鋼 160 — — — 35 號優(yōu)質碳素鋼 190 — — — 45 號優(yōu)質碳素鋼 215 — — — 注： 1 *適用于螺孔端距大于等于 的構件 (d 螺栓直徑 )； 2 20 號鋼 (無縫鋼管 )的強度設計值同 Q235 鋼。 105 冷拉Ⅱ級、冷拉Ⅲ級鋼筋、冷拉Ⅳ級鋼筋、刻痕鋼絲 179。 105 Ⅱ級鋼筋、Ⅲ級鋼筋、Ⅳ級鋼筋、熱處理鋼筋、碳素鋼絲、冷拔低碳鋼絲 179。 表 鋼