【正文】 Date 62謝謝大家謝謝大家Date 63。 成像性能： NB 2022 MC及其所采用 的 TOFD技術所顯示的圖像只是塊狀影像，觀察不到缺陷的形狀和細節(jié)，不能據此判定缺陷性質。 定量準確性：對較長的條形缺陷的測長精度可以滿足工程應用的要求；對圓形缺陷和小條形缺陷的定量誤差較大。 檢測可靠性：對埋藏缺陷的檢測具有較高的可靠性。 根據中國鍋檢協(xié)會的要求，由強天鵬、袁榕、張平、毛小虎、許遵言等人組成評審組，對 NB 2022 MC、 及其技術與工藝進行鑒定評審。 Date 61熱壁加氫反應器熱壁加氫反應器 – TOFD檢驗檢測技術檢驗檢測技術 一重與鍋檢中心聯合成立了科研課題組。 2022年 ASME規(guī)范 第 I卷（動力鍋爐）也允許用 UT取代 RT， 用 TOFD法記錄焊縫檢測結果。 1996年，美國 ASME規(guī)范在案例 2235中對 TOFD法檢測壓力容器和動力鍋爐焊縫的方法和驗收條件作出了詳細規(guī)定。所記錄的衍射信號傳播時差就是缺陷高度的量值 , 從理論上講 ,超聲 TOFD法克服了常規(guī)超聲波探傷的一些缺點 ,缺陷的檢出和定量不受聲束角度、探測方向、缺陷表面粗糙度、試件表面狀態(tài)及探頭壓力等因素的影響。 超 聲 TOFD法（即衍射波時差法）是上世紀七十年代由英國哈威爾無損檢測中心首先提出的。 Date 60熱壁加氫反應器熱壁加氫反應器 – TOFD檢驗檢測技術檢驗檢測技術 隨著我國經濟和科技的發(fā)展，大直徑厚壁壓力容器日益增多，目前神華集團公司煤直接液化項目開發(fā)的壁厚達到 336mm， 使用溫度達到 450℃ 的熱壁加氫反應器，由于運輸困難，反應器焊縫主要采用現場組焊，由于直線加速器價格昂貴和射線屏蔽的影響，在這種情況實施射線照相，是很困難、甚至是不可能的。 2022年 對管道泄漏點周圍區(qū)域進行帶溫、帶壓超聲波檢測，在 4個區(qū)域發(fā)現大量環(huán)向裂紋，但未穿透壁厚 . ARDS工藝管線在線檢測n 125條工藝管線為利舊管道， 溫度范圍 :40℃ ～ 430℃ 。定期檢修發(fā)現 4條橫向裂紋 ,制造周期 1年，經評定后監(jiān)控使用定期對 4條裂紋進行在線監(jiān)控 ,每月一次。溫度變化對衰減的影響Date 59高溫超聲檢測－現場應用高溫超聲檢測－現場應用 催化裝置沉降器 再生器在線檢測n 設備壁溫 70～ 200℃ 、壁厚 20～ 32mm； 內有 100～ 150mm隔熱耐磨襯里自 90年代以來 ,相繼發(fā)生應力腐蝕開裂在線超聲波檢測 ,有無裂紋、裂紋部位、裂紋大小。德國、美國已有商用橫波高溫探頭、高溫耦合 l劑出售。Date 58高溫超聲檢測高溫超聲檢測l 早期主要研究熱鋼板、高溫鍛件的超聲波檢測，開發(fā)了用 l水冷卻的超聲波探頭，電磁聲探頭。大連、遼化、茂名、濟南等石化企業(yè)的加氫裂化、加氫精制的熱壁加氫反應器在停機不卸料的情況下進行了安全檢測。目前設備運轉良好。 同時采用帶錐度的聚四氟棒料將有泄漏的管子堵死。根據 99《 容規(guī) 》 該情況可不做熱處理。 現場處理：下管板有多根管穿入， 15CrMo材料返修后無法進行該部位的整體熱處理，普通的焊接返修無法進行。 2022年 2月開罐滲透檢測發(fā)現換熱器下管板有十幾處管束部位的母材開裂，下管板厚度為 63mm， 材質為 15CrMo， 根據操作工藝該處溫度 200 ℃ 左右。 93年投用。介質為油氣、 H 汽油。 根據檢驗結果，對換熱器進行綜合分析、評定，確定該設備 安全狀況等級為 3級，下次檢驗周期為 3年。 X、 J系數分析測定 數值合格。 檢驗 ：磁粉檢測 發(fā)現馬鞍式支座墊板因制造時沒有留出氣孔，板與母材有大片撕裂，經打磨深 3． 8mm。管殼式換熱器在換熱設備中約占 70%，其余 30%主要為各類高效緊湊式換熱器、新型熱管熱泵和蓄熱器。運行一年后進行高溫在線磁粉檢測。此外在 H4環(huán)縫 UT發(fā)現內部埋藏超標缺陷 1處。裂紋產生于熱影響區(qū)的粗晶區(qū)和細晶區(qū)交接處，走向大體平行焊道，微觀曲折，斷續(xù)交替，邊緣光滑，穿、沿晶并存。主要技術參數：容器類別：三類；設計壓力： ； 最高工作壓力： ； 設計溫度： 435℃ ；最高工作溫度： 420℃ ；耐壓試驗壓力：（ 臥）；工作介質：柴油、 H2S、 H2等；材質：SA387MGr11CL2／ UB309L＋ UB347L堆焊；規(guī)格： Ф3600 （104（ 70）＋ ） 27448 ； 制造單位：南京大化機。 ⑵ 變化情況 ① 、使用溫度高出 50℃ ； ⑵ 、增加 V元素焊接性能降低； ③ 、筒體鋼板 （ ） 和封頭鍛件 （ SA336F3VW）的化學成分不一致（ P、 S含量）。 根據以上從容器外部檢驗后的初步評定結論，安全狀況等級暫定為 4級，待 2022年對內壁檢驗結果出來后，再正式評定安全狀況等級。由于缺乏材料劣化后性能數據，因此在焊縫中查出的超標缺陷已失去進一步斷裂力學分析評定的材質基礎。鋼顯微組織珠光體內碳化物球化并有碳化物在晶界聚集，有的部位珠光體形態(tài)基本已消失，有的部位滲碳體分解出現了石墨化傾向。 容器規(guī)格： Sφ3232 ； 容器類別：三類；主體材質： SA204A； 設計壓力： 2． 2 Mpa； 設計壁溫： 350℃ ； 操作壓力： 2． 0MPa； 介質溫度： 530℃ ；隔熱層： 150mm； 介質：油汽、 H2。 允許操作參數為：操作壓力： ； 操作溫度： 380℃ ；工作介質：生成油、 H H2S安全狀況等級為 3級。 內壁堆焊層為 SUS43（ TP347） 不銹鋼，化學成份符合標準要求，堆焊層的 δ— 鐵素體含量，絕大多數在 2～ 4%。在經歷近 20年運行以后，無論母材或焊縫金屬的回火脆化量，目前尚無法定量檢測。母材和焊縫的顯微組織，均為回火脆化敏感性較低的貝氏體組織。母材（板和鍛件）的硬度，符合標準要求，焊縫金屬及其熱影響區(qū)的硬度（在 200～ 249HB） 多數測試點偏高。 Date 51檢驗實例檢驗實例 ⑵⑵ ⑷ 容器主體基材為 ，板材和鍛件的化學成份分別符合 ASME的SA387DN和 SA336F22標準要求。也未發(fā)現堆焊層層下裂紋和剝離超標缺陷。 1998年 4月撫順石化設備所進行檢驗。 1993年大連鍋檢所進行安全性能檢驗： 1994年大連在用壓力容器技術鑒定委員會將安全狀況等級定為 3級，檢驗周期兩年。 容器規(guī)格： φ3084 （ 186+3． 5） /（ 111+3． 5） 13292 mm； 主體材質：SA387Dn+TP347L（ 堆焊層）；設計壓力： 16． 47 Mpa ； 設計溫度： 427℃；操作壓力： 13． 62MPa； 操作溫度： 380℃ ；介質：重油、 H H2S(%)； 公稱壁厚：封頭 90mm； 筒體 104mm； 堆焊層厚度約為 7～ 8mm。 ⑺ 、材料檢驗 ： 硬度測定、堆焊層鐵素體含量測定 、 X、 J系數分析測定、金相組織分析 。 ④ 堆焊層層下缺陷的超聲檢測，從反應器外壁檢測時應采用 K1斜探 頭和 K1縱波斜探頭進行檢測。重點是檢查凸臺拐角部位。 ② 凸臺超聲檢測，用直探頭確定凸臺的位置。 檢驗內容： ⑴ 、檢驗前準備工作； ⑵ 、宏觀檢驗； ⑶ 、壁厚測定； ⑷ 、磁粉檢測 ； ⑸ 、 滲透檢測； ① 、上、下封頭及人孔內壁堆焊層表面進行 20%的抽查； ② 、筒體內壁凸臺部位 100%檢測 ③ 、人孔法蘭密封面及金屬密封墊 100%； ④ 、接管法蘭密封面 100%。沒有掛片的可與相同或類似的產品比較 。 當 2． 25Cr－ 1Mo鋼產生回火脆化之后，抵御氫致開裂的能力將會明顯降低，在應力高度集中的部位，開、停工時容易產生氫致開裂。沒有掛片的可與相同或類似的產品比較。 F）。Date 48熱壁加氫反應器安全分析熱壁加氫反應器安全分析 熱壁加氫反應器回火脆化的安全分析 熱壁加氫反應器制造時就應減少雜質元素，降低 X、 J系數。由于堆焊層僅僅解決設備的腐蝕而不承受材料的強度，因而不會對反應器強度構成威脅。 不銹鋼堆焊層剝離裂紋的 安全分析 ① 、 不銹鋼堆焊層剝離是使用中內壁不銹鋼堆焊層產生的主要缺陷。對接近母材的裂紋擴展模式進行分析研究。比較淺的表面裂紋打磨消除，深的表面裂紋測定深度。在條件許可時用膨脹石墨纏繞墊片取代現有的梯形墊密封結構。 不少公司采用纏繞式的平墊用于 CL1500和 CL2500等級的法蘭取得了很好的效果。 加大槽底園角之后解決了這個問題，但是長期運行的反應器仍有開裂的危險。Date 46梯形槽法蘭槽底園角處裂紋檢驗梯形槽法蘭槽底園角處裂紋檢驗 ⑺⑺ 早期反應器破壞事例中不少涉及主法蘭梯形槽法蘭裂紋，裂紋均發(fā)生在梯形槽底園角處，嚴重的可以深入母材。如有必要可利用金相檢驗檢出滲透檢測無法發(fā)現的微裂紋。 應以宏觀目測檢查為主，輔以局部 PT檢查。 使 材料的磁性量增加，當馬氏體相變量到某一臨界值時，便產生應力腐蝕破裂。 鑄態(tài)的不銹鋼閥門采用 1Cr18Ni9材料（ 奧氏體組織＋20％左右的鐵素體），屬于亞穩(wěn)態(tài)奧氏體不銹鋼。 Date 45加氫反應器鑄造不銹鋼脆化檢驗加氫反應器鑄造不銹鋼脆化檢驗 ⑹⑹ 長期服役在 316℃ 到 594℃ 的奧氏體不銹鋼鑄件，會引起脆化，其特征是硬度增加，在等于或低于使用溫度時延伸率和韌性下降。一般說可采用熒光著色檢測和渦流檢測。溫度在 300～ 800℃ 范圍的焊接金屬韌性下降顯著，但長期處于臨氫條件下，有可能在管子吸氫量較大的內壁產生 σ 相脆化。 σ 相是由焊縫中的 δ 相鐵素體轉化來的。 由于現場焊接環(huán)縫需要做 900℃ 穩(wěn)定化處理，采用局部保溫加熱的辦法。對于滲透檢測很難發(fā)現的一些微細裂紋，也可以利用金相檢驗來發(fā)現和評價。T2型試塊如圖 所示 。 Date 43堆焊層開裂和皮下裂紋的檢驗堆焊層開裂和皮下裂紋的檢驗 從堆焊層側進行檢測，用于堆焊層缺陷檢測的試塊采用JB4730標準的 T1型試塊，基板厚度 T可以適量減小，但至少應為堆焊層厚度的兩倍， T1型試塊如圖 所示 。 Date 42堆焊層開裂和皮下裂紋的檢驗堆焊層開裂和皮下裂紋的檢驗 ⑷⑷在降低氫濃度的基礎上，將檢驗重點放在堆焊層缺陷的檢驗方面，以防止較小的缺陷在氫脆的環(huán)境下快速擴展。現場實際檢測時應適當提高檢測靈敏度以保證不放過較小的缺陷。 對于主焊縫的檢驗主要從外壁進行。 Date 41熱壁加氫反應器主焊縫的檢驗熱壁加氫反應器主焊縫的檢驗 ⑶⑶ 對于主焊縫來說，由于筒體母材和焊縫的回火脆化，造成韌性降低，一些較小的缺陷就有可能得到較快的擴展而引起反應器失效，而熱壁加氫反應器的強度主要是由筒體母材和主焊縫來保證的。采用雙晶直探頭檢測時應在工件表面按 90176。 檢測應從基板或堆焊層一側進行。 對于剝離缺陷通常應記錄缺陷面積（長 寬）和缺陷的準確位置，以便在使用時進行監(jiān)控和與以后的開罐檢驗結果進行對比。剝離裂紋的檢驗主要采用超聲波方法，一般從筒體外壁采用單晶直探頭，也可以從堆焊層一側采用雙晶直探頭來檢測。 由于 焊接 返修工藝比較難控制 ，一般不進行返修 。 如有必要可利用金相檢驗檢出滲透檢測無法發(fā)現的微裂紋。 如果裂紋較小，則用一般的 PT檢查方法檢不出來，除非等到下個檢驗周期裂紋擴展了才能發(fā)現。 (3％ ～ 10%.) 對于鐵素體含量較高和返修部位應作為滲透檢測的重點 (滲透