【正文】 建設單位應在施工過程中和施工后二年內(nèi)進行采空區(qū)地面變形監(jiān)測與建筑的地基變形監(jiān)測。基本適宜區(qū)段的建筑物地基基礎宜采用抗殘余變形較強的片筏基礎和箱xxx 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 29 形基礎，上部結(jié)構宜采用剪力墻結(jié)構。適 宜 性 差 地段建議避讓。 其 中土 地 適 宜 工 程 建 設 的 用 地 面 積 為 14472m2， 占 用 地 面 積 %， 土 地 基 本 適 宜 工 程建 設 的 用 地 面 積 為 110725m2， 占 用 地 面 積 %， 適 宜 性 差 面 積 為 43350m2， 占用 地 面 積 %。危險性小區(qū)面積 60550m2，占總面積 27%。其中地質(zhì)災害危險性大區(qū)面積46550m2，占總面積 %。危險性小區(qū)面積60550m2，占總面積 27%。預測評估工程建設引發(fā)和遭受地面塌陷地質(zhì)災害的可能性為大、中等和小，危險性為大、中等和小；其中地質(zhì)災害危險性大區(qū)面積 46550m2，占總面積 %。xxx 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 28 結(jié)論與建議一 結(jié)論xxxxxxxxxx 建設項目屬較重要建設項目，評估區(qū)內(nèi)地質(zhì)環(huán)境條件復雜程度較復雜，因此將該建設項目地質(zhì)災害危險性評估級別確定為二級。基本適宜區(qū)段的建筑物地基基礎宜采用抗殘余變形較強的片筏基礎和箱形基礎，上部結(jié)構宜采用剪力墻結(jié)構。適 宜 性 差 地段建議避讓。適宜性差地質(zhì)災害發(fā)育強烈，地質(zhì)構造復雜，軟弱結(jié)構層發(fā)育區(qū)，工程建設遭受地質(zhì)災害的可能性大，引發(fā)、加劇地質(zhì)災害的可能性大，危險性大，防治難度大。表 51 建 設 用 地 適 宜 性 分 級 表級 別 分 　級 　說　 明適 宜 地質(zhì)環(huán)境復雜程度簡單,工程建設遭受地質(zhì)災害的可能性小，引發(fā)、加劇地質(zhì)災害的可能性小，危險性小，易于處理。xxxxx 建設項目建設用地適宜性評估，是根據(jù)地質(zhì)災害危險性綜合評估結(jié)果，同時依據(jù)《地質(zhì)災害危險性評估技術要求（試行） 》中的建設用地適宜性分級表（表 51） ，將評估區(qū)內(nèi)地質(zhì)災害危險性小、中等和大的區(qū)段土 地 適 宜 性XXXX 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 27 分 別 劃 為 適 宜 、 基 本 適 宜 和 適 宜 性 差 。危險性小區(qū)面積 60550m2，占總面積 27%。其中地質(zhì)災害危險性大區(qū)面積 46550m2，占總面積 %。二 地質(zhì)災害危險性綜合評估根據(jù)上述評估原則與確定量化指標的依據(jù)，將各區(qū)段地質(zhì)災害危險性進行疊加分析，其公式如下： G=G現(xiàn) UmaxG 預式中：G —綜合評估地質(zhì)災害危險性等級G 現(xiàn) —現(xiàn)狀評估地質(zhì)災害危險性等級G 預 —預測評估地質(zhì)災害危險性等級依據(jù)地質(zhì)災害危險性現(xiàn)狀評估和預測評估結(jié)果，充分考慮評估區(qū)的地質(zhì)環(huán)境條件及工程特征，按照地質(zhì)災害危險性分級標準，對評估區(qū)地質(zhì)災害危險性進行綜合評估。（采深采厚比為 70～75） ；危險性中等的界線深度 230m，移動角 66176。危險性小區(qū)面積60550m2，占總面積 27%。其中地質(zhì)災害危險性大區(qū)面積 46550m2，占總面積 %。本章小結(jié)：預測評估結(jié)果表明:在開采深度 35～63m、63～230 地段采空區(qū)據(jù)移動角 66度并結(jié)合采深采厚比（圖 42）劃定了危險性大、危險性中等范圍，其它地段危險性小。危險性小區(qū)面積 60550m2，占總面積 27%。二 工程建設可能遭受地質(zhì)災害危險性的預測據(jù)前述地質(zhì)災害危險性現(xiàn)狀評估及工程建設可能引發(fā)和加劇地質(zhì)災害危險性的預測結(jié)果，對工程建設可能遭受地質(zhì)災害的危險性進行預測：工 程 建 設 可 能 遭受其引發(fā)的地面塌陷地質(zhì)災害的威脅，危險性分別為大、中等和小三個級別，其中地質(zhì)災害危險性大區(qū)面積 46550m2，占總面積 %。因此，上式可變換為：H≥Hli +3Hj根據(jù)前述建筑物載荷最大影響深度和英俊鎮(zhèn)煤礦采空區(qū)域內(nèi)地下采空區(qū)頂板覆巖裂縫帶高度的計算結(jié)果，從擬建建筑物載荷是否影響地層穩(wěn)定性角度考慮，分析得出 1～13 層建筑要求最小采深見表 47。XXXX 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 24 表 46 建筑物附加載荷最大影響深度計算表建筑物附加載荷（kPa）基底下深度（ m）10%自重應力（kPa） 單層 2 層 3 層 4 層 5 層 6 層 7 層 8 層 9 層 10 層 11 層 12 層 13 層6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 54 32 34 36 載荷最大影響深度(m) 8 14 16 20 22 24 26 28 30 30 32 34 36由上表可以看出，1 至 13 層建筑物的載荷最大影響深度分別為8m、14m、16m、20m、22m、24m、26 m、28m、30m、30m、32m、34m、36m。 ??niich1??式中：n—Z 深度內(nèi)地基土層數(shù)；γi—第 i 層地基土容重，KN/m 3；h i—第 i 層地基土厚度，m 。z?C??????? ???? 2222 41)4)(1(4182 mnarctgmnmnPz?式中：n=L/b，m=z/b。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》 ，當土層中有高壓縮性土或其他的不穩(wěn)定因素（如老采空區(qū)破裂巖體的存在）時，建筑物載荷影響深度的計算標準應按建筑物載荷附加應力等于相應建筑物位置處地基的自重應力的 10%考慮。因此，要保證裂縫帶巖體不受建筑物附加載荷的影響，保持地基的穩(wěn)定性，建設場地要求的開采深度應滿足如下條件：H≥Hli +Hj+ Hb式中：H——建設場地要求開采深度，m；Hli——采空區(qū)覆巖垮落帶和裂縫帶高度，m ；Hj——建筑物載荷最大影響深度，m；Hb——建筑物載荷最大影響深度與采空區(qū)覆巖裂縫帶頂部之間的安全保護層厚度，m。如果建筑物荷載傳遞到這兩帶，勢必加大建筑物的不均勻沉降，甚至造成建筑物破壞。在彎曲帶，巖層基本呈整體下沉，破壞輕微。在垮落帶，巖石被斷裂成塊狀，巖塊之間存在較大的裂隙。從巷道口至埋深 63m 位置巷道塌陷的可能性大、危險性大。XXXX 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 22 表 45 地塊覆巖垮落帶和裂縫帶高度開采深度（m）礦井平均采厚（m） 最小 最大垮落帶高度 (m)垮落帶頂距基巖面最小厚度(m)裂縫帶高度 (m)可能發(fā)生塌陷的界限采深(m)xxxx煤礦1 35 230 7 3 26 63注：第四系松散層厚度按該地區(qū)最大值 30m 考慮。式中：∑M——累計采厚，m。煤礦屬于緩傾斜煤層開采，頂板覆巖巖性為中硬型，根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規(guī)程》的相關規(guī)定，長壁全陷法開采條件下采空區(qū)頂板覆巖的垮落帶高度 Hm 和裂縫帶高度 Hli 可按下式計算：Hm=100∑M/（∑M+19）177。嚴重者有倒塌的危險 ＞ ＞ ＞大修，重建或拆除XXXXX 地質(zhì)災害危險性評估報告 20 表 42 地塊采煤沉陷范圍內(nèi)地表極限連續(xù)殘余下沉預測值未來第 n 年殘余下沉(mm)井區(qū)開采位置開采結(jié)束時間（年）移動延續(xù)時間（年）開采深度(m)殘余下沉值 (mm)已發(fā)生的殘余下沉值(mm) 1 2 3 4 5右一路至右三路 33 1 35～83 362 314 3 3 2 2 2右三路至右五路 19 1 83～148 362 245 7 7 6 6 6右五路至西側(cè)開采邊界 18 2 148～230 362 169 6 6 5 5 5表 44 區(qū)內(nèi)建筑物破壞等級預測表開采深度（m）采空區(qū)位置 平均采厚（m）最小 最大剩余殘余下沉值(mm)傾斜值I0 (mm /m)曲率值 K0(103/m)水平變形值ε 0(mm /m)破壞等級右一路至右二路 1 35 57 48 Ⅱ右二路至右三路 1 57 83 48 Ⅰ右三路至右四路 1 83 111 117 Ⅰ右四路至右五路 1 111 148 117 Ⅰ右五路至右六路 1 148 180 193 Ⅰ右六路至西側(cè)開采邊界 1 180 200 193 ⅠXXXX 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 21 由表 44 結(jié)果可知，地塊區(qū)域剩余的殘余下沉值為 48～193 mm,地表最大傾斜值 mm/m，最大曲率值為 103/m，最大水平變形值為 ，預測地表殘余變形分別對地面建筑物產(chǎn)生Ⅰ級Ⅱ級破壞性影響。根據(jù)磚石結(jié)構建筑物的破壞等級表 43，對區(qū)內(nèi)建筑物破壞等級進行預測結(jié)果見表 44。 水平變形值： ε= 177。關于地表殘余移動期間的地表移動與變形計算問題，國內(nèi)外研究尚不深入。根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規(guī)程》有關規(guī)定，地表移動期結(jié)束，僅指連續(xù)六個月內(nèi)地表下沉的累計值不超過 30mm，并不意味著地表移動過程的完全結(jié)束。因此，從地表集中移動延續(xù)時間角度分析，長春市xxx 煤礦區(qū)域的地表集中移動期結(jié)束，處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。長春市 xxx 煤礦的地下煤層最大深度為 350m、據(jù)三下采煤規(guī)程 ,可按下式預計煤礦開采后地表移動時間 T:T=T 地表移動延續(xù)時間H0—工作面采深xxxxx 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 18 煤層開采深度為 35～350m，地下采空區(qū)形成的最晚時間為 19xxx 年。）或大于 30mm/月（煤層傾角大于等于 45176。考慮到區(qū)內(nèi)新建多層與高層住宅可能引發(fā)采空區(qū)失穩(wěn)，對場地穩(wěn)定性分析如下：地表集中移動延續(xù)時間分析按照《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規(guī)程》的規(guī)定，地表集中移動延續(xù)總時間（即集中移動期）包括地表移動初始期、活躍期和衰退期三個階段。評估區(qū)東部為 xxx 煤礦采空區(qū)（19xxx～19xxx 年采空）,采空結(jié)束時間 20 年以上，煤層頂板巖性為頁巖、砂巖、砂礫巖，巖石風化程度為中等微風化，平均采厚為 1m，最大采厚為 （ZK02 鉆孔附近） ，煤層采深為 35～230m，采深采厚比為35～230。xxxxx 建設項目地質(zhì)災害危險性評估報告 17 第四章 地質(zhì)災害危險性預測評估xx 建設項目地質(zhì)災害危險性預測評估包括以下兩方面：一是工程建設可能引發(fā)或加劇地質(zhì)災害危險性的預測；二是工程建設可能遭受地質(zhì)災害危險性的預測。二 地質(zhì)災害危險性現(xiàn)狀評估依據(jù)評估區(qū)地質(zhì)災害的規(guī)模、發(fā)育程度、危害程度，遵照國土資發(fā)[2022]69 號文、附件《地質(zhì)災