【正文】 TL—31）荷載計算填充墻傳來： = kn/mTB—3傳來： = kn/mTL—3自重：（取bh=300mm350mm）(—) 25= kn/m梁側抹灰： (。TL—11)荷載計算TB1 傳來： TB2 傳來： TL1 自重： (—)25=梁側抹灰： （—）172=總荷載設計值： P = +++=2）內(nèi)力計算 取，3）配筋計算a、縱向鋼筋（按第一類倒L形截面計算）翼緣寬度： 取=708mm選用3 ， AS=603。樓梯踢段板的水平投影長度L=30010=3000mm，因此選用現(xiàn)澆整體版式樓梯。板采用鋼筋，梁縱筋采用。樓梯間的厚200mm。M按構造配M按構造配B||NAS=AS`=125： 框架柱配筋表 層數(shù)柱M/KN取，則S257mm，取加密區(qū)箍筋100，加密區(qū)長度及位置按構造要求確定。柱斜截面受剪承載力計算以第一層進行計算，由前可知上柱柱端彎矩對二級抗震等級，柱底彎矩設計值則框架柱的剪力設計值 （滿足要求） （取）其中取較大的柱下端值，而且，不應考慮。選用，As=As’=1900第二層： （1）||對應N一組：同理 =〉 取，對稱配筋== = =1302mm2（2）在按對應的M一組計算：M= KN柱正截面承載力計算第一層有：（1）|| ，對應N一組。在計算的過程中只計算了內(nèi)力較大的第一層作為代表層。m/KNN/KN/() N/（）A1600560 2＜B1600560 2＜上表中，和N都沒有考慮承載力抗震調整系數(shù)。m)/mm2/mm2實配鋼筋/mm2//%4支座A603667 763BL657608 763AB跨間60365 763支座Br603 763CL603 763BC跨間 7633支座A763 1140BL763 1140AB跨間 763支座Br941 1140CL941 1140BC跨間898 9411支座A941 1473BL941 1473AB跨間 941支座Br14731175 1473CL14731175 1473BC跨間 1473表 框架梁箍筋數(shù)量計算表層面截面/ KN/ KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（）實配鋼筋（）4A1BL 0雙肢100（）雙肢200（）BrCL 雙肢100（）雙肢200（）3A1BL 雙肢100（）雙肢200（）BrCL 雙肢100（）雙肢200（）1A1BL 雙肢100（）雙肢200（）BrCL 雙肢100（）雙肢200（）從梁的內(nèi)力組合表中可知2層的內(nèi)力較為相近，故只需計算其中內(nèi)力較大的1層截面，2層梁的鋼筋可按1層配置。m 屬于第一類T形截面 == ＜= =實配： ， 100% = % % % % 即： 可滿足要求b、四層AB跨支座處上部配筋計算將下部跨間截面的鋼筋深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（=603mm2）在計算相應的受拉鋼筋。（h0 － ）= 1200100(565－) = KN下部跨間截面按單筋T形截面計算，其翼緣計算寬度當按跨度考慮時： = = =1200mm，=100mm 。M當梁下部受拉時，按T形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形界面設計。M跨間彎矩： MAB =— = KNM MB=—= KN支座彎矩： MA=—= KN因該框架在橫向結構對稱，故計算時只計算一半即可。 層次截面位置內(nèi)力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]12一層AM VB左MVB右MV跨間MABMBC三層AMVB左MVB右MV跨間MABMBC四層AM()V()B左M()V()B右M()V()跨間MABMBC框架柱的內(nèi)力組合框架柱取每層柱底和柱頂兩個控制截面，組合結果見下表。在恒載和活載作用下，跨間可近似取跨中Ｍ代替 . （公式316）式中：——梁左右端調幅后的彎矩 跨中M若小于應取 Ｍ＝ 豎向荷載與地震力組合的計算簡圖見下圖?？蚣芰旱膬?nèi)力組合本工程考慮了三種內(nèi)力組合。 梁端剪力及柱軸力計算恒載作用下：梁端剪力 式中：Vq——梁上荷載引起的剪力之和，　　　Vm——梁端彎矩引起的剪力， 柱軸力 式中：Ｖ—— 梁端剪力；　　　　　?。小?節(jié)點集中力及柱自重；。1）對于第四層=, ===， ==P1,P2分別為縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板自重和女兒墻等的重力荷載,計算如下：P1=[()2+]+++=P2=[()2++(2)]++=2），對于1～3層, q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均部荷載。荷載計算a、 恒載計算，, 代表梁自重，它們?yōu)榫己奢d形式。 計算單元取③軸線橫向框架進行計算。（3）風荷載作用下框架結構內(nèi)力計算。具體計算過程如下：F1=（+）（+）+（+）1/21/3=F2=（+++）1/2+（+）1/21/3+（+）1/22/3=F3=（+++）1/2+（++）1/21/3+（+）1/22/3=F4=（+++）1/21/2+（+）1/21/2=（2）風荷載作用下的水平位移驗算。 沿房屋高度分布風荷載標準值層次Hi/mHi/HβZq1（z）/（KN/m）q2（z）/（KN/m）4321 框架上的風荷載根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定，雖然H=＜30m，H/B=＜，但基本自震周期T1=＞，～，故應考慮風壓脈動影響。則高度z處的風振系數(shù)βZ=1+=1+B類地區(qū)，H/B=，經(jīng)查表得動脈影響系數(shù)ν=；T1=，== 橫向風荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算（1）風荷載標準值。,V單位為KN，N單位為KN，L單位為m：Vb=（Mb2+Mbr）/2邊柱軸力為各層梁端剪力疊加， 中柱為柱兩側梁端剪力差，即疊加求得。則：Fi=GiHi/（jHj）各層剪力（地震作用） 各質點橫間水平地震及樓層地震剪力計算層次Hi/mGi/kNGiHi/GiHi/ΣGjHjFi/KNVi/KN4321： （a）水平地震分布 （b）層間剪力分布 橫向水平地震作用及樓地震剪力c、水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構層間位移和頂點位移計算過程見下表，表中還計算了各層間彈性位移角 Vi= k ； （Δu）i= Vi/ij ； uT=（Δu）k 橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi/kNΣDi/(N/mm)Δui/mmhi/mmθe=Δui/hi484604833001/1542384604833001/840284604833001/633186767247501/813，最大的層間位移角發(fā)生在第二層，其值為1/633滿足[Δu/h]=1/550的要求。結構水平地震作用標準值計算如下：=Σ =（+++）= kN查表Tg=，則：（）α1=（）=（）==1 底層：αC=(+)/(2+) 公式32 一般層：αC=/(2+) 公式33其中表示梁柱線剛度比.梁截面慣性矩取值：中框架梁：Ib= 邊框架梁：Ib=柱的側移剛度見下表:(N/mm)層次邊柱(12根)中柱(12根)ΣDiαCDi1αCDi22～4185013148359980811531019156413592(N/mm)層次邊柱(4根)中柱(4根)ΣDiαCDi1αCDi22～4233693819124624011679821042454080(N/mm)層次1234ΣDi867672846048846048846048,ΣD1/ΣD2=867672/846048=＞,故該框架為橫向規(guī)則框架.（略） 橫向水平荷載作用下框架的內(nèi)力和側移計算 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算橫向水平地震作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算a、 橫向自振周期計算結構頂點的假想側移的計算根據(jù)下面公式計算： VGi= k 公式34 （Δu）i= VGi/ij 公式35 uT=（Δu）k 公式36式中：Gk為集中在k層樓面處的重力荷載代表值；VGi為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第i層的層間剪力；ij為第i層的層間側移剛度； （Δu）I 、（Δu）k分別為第i、k層的層間側移；s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)?？蚣苤捌湎噙B梁的相對線剛度D值的計算D=αCmm)(Nmm)14950104600600101010102～4330010460060010101010 橫梁線剛度IO的計算（見下表）構件EC(N/mm2)bh(mmmm)IO=bh3/12 (mm4)L(mm)ECIO/L(N其它層重力荷載代表值包括，樓面恒載，50%