四層框架辦公樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)(參考版)
2025-06-27 20:40本頁(yè)面
【正文】 按構(gòu)造要求配置箍筋：選用8200。 斜截面受彎承載力計(jì)算 取底層AB跨梁為例 , 驗(yàn)算截面尺寸： 滿足要求。2） 支座A 解得： ＜ 按構(gòu)造配，上部實(shí)配218（As=509 mm2）。因?yàn)? ＞,屬第一類T形截面。1） AB跨中 設(shè)，則 翼緣計(jì)算寬度；按計(jì)算跨度；按翼緣高：，故取?？蚣芰航孛娉叽鐬椋?00mm600mm，混凝土強(qiáng)度C30，縱向受力鋼筋采用HRB400級(jí)，箍筋采用HRB335級(jí)。表56（d） 用于承載力計(jì)算的D柱內(nèi)力組合表 樓層截面位置內(nèi)力荷載類型恒載+活載+風(fēng)載恒載+活載恒載SGK活載SQK風(fēng)載SWK+(SQK+SWK)可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)++4柱頂M N V 柱底M N V 3柱頂M N V 柱底M N V 2柱頂M N V 柱底M N V 1柱頂M N V 柱底M N V 注：彎矩，剪力和軸力KN；彎矩順時(shí)針為正，軸力以壓為正，剪力以繞柱順時(shí)針為正。表56（b） 用于承載力計(jì)算的B柱內(nèi)力組合表 樓層截面位置內(nèi)力荷載類型恒載+活載+風(fēng)載恒載+活載恒載SGK活載SQK風(fēng)載SWK+(SQK+SWK)可變荷載控制組合永久荷載控制組合左風(fēng)右風(fēng)左風(fēng)右風(fēng)++4柱頂M N V 柱底M N V 3柱頂M N V 柱底M N V 2柱頂M N V 柱底M N V 1柱頂M N V 柱底M N V 注：彎矩，剪力和軸力KN；彎矩順時(shí)針為正，軸力以壓為正，剪力以繞柱順時(shí)針為正。 框架柱最不利內(nèi)力 從表56可見(jiàn)，框架柱上的所有控制截面的最不利內(nèi)力見(jiàn)表58。 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合組合過(guò)程見(jiàn)表56。 控制截面內(nèi)力對(duì)于框架柱，可以直接采用軸線處的內(nèi)力值，不換算成柱邊緣截面的內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略多一些。 框架梁最不利內(nèi)力從表53中可知，框架梁上的所有控制截面的最不利內(nèi)力見(jiàn)表55。 荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合效應(yīng)是考慮非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的恒荷載和活荷載的組合。 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合是考慮恒荷載、活荷載和風(fēng)荷載三種荷載效應(yīng)組合。梁端負(fù)彎矩調(diào)幅后的數(shù)值列于表52中。 框架梁柱內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合考慮恒荷載、活荷載、風(fēng)荷載三種荷載。圖51 控制截面（每層梁取9個(gè)控制截面；每根柱取2個(gè)控制截面）梁支座邊緣處的內(nèi)力值M邊緣=V邊緣=式中 M邊緣——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； V邊緣——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；M——梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V——與M相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；q——梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；b——梁端支座寬度（即柱截面高度）?？蚣苤目刂平孛孀畈焕麅?nèi)力組合有以下幾種：柱截面： /Mmax/及相應(yīng)的N、V； Nmax及相應(yīng)的M、V； Nmin及相應(yīng)的M、V； Vmax及相應(yīng)的M、N；/M/比較大（不是絕對(duì)最大），但N比較小或N比較大（不是絕對(duì)最小或絕對(duì)最大）?？蚣苤目刂平孛嫱ǔＪ侵?、下端截面（圖51），柱的剪力和軸力在同一層柱內(nèi)變化很小，甚至沒(méi)有變化，而柱的兩端彎矩最大。 控制截面及最不利內(nèi)力框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面（圖51）。表51 活荷載作用下跨中彎矩調(diào)幅表 樓層AB跨中調(diào)幅后BC跨中調(diào)幅后CD跨中調(diào)幅后4 3 2 1 注：表中彎矩的單位。 圖410 軸線框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩圖 （單位：） 圖411 軸線框架在風(fēng)荷載作用下的剪力圖 （單位：） 圖412 軸線框架在風(fēng)荷載作用下的軸力圖 （單位：） 內(nèi)力組合 一般規(guī)定 內(nèi)力調(diào)幅1） 按照活荷載全部作用于框架梁上計(jì)算內(nèi)力，這樣求得的框架內(nèi)力在支座處按活荷載最不利布置所得結(jié)構(gòu)非常接近，但跨中彎矩偏小，為安全起見(jiàn)。2) 剪力圖 根據(jù)表45，畫出軸線框架在風(fēng)荷載作用下的剪力圖，如圖411所示。表45 梁端剪力計(jì)算樓層MABMBAVAB=VBAkNMBCMCBVBC=VCBkNMCDMDCVCD=VDCkN4 3 2 1 表46 風(fēng)荷載作用下柱軸力計(jì)算 單位：kN樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND4 3 2 1 注：計(jì)算中注意剪力的實(shí)際方向。 表44(a) 梁端彎矩MAB、MDC計(jì)算樓層A柱端彎矩()D柱端彎矩()柱端彎矩之和()MAB()MDC()4321 注：彎矩以順時(shí)針為正。 表43 風(fēng)荷載作用下柱端彎矩計(jì)算柱樓層Vij/kNyyh(m)(1y)h(m)MC上 ()MC下 ()A軸邊柱4 3 2 1 B軸中柱4 3 2 1 C軸中柱4 3 2 1 D軸邊柱4 3 2 1 梁端彎矩、剪力及軸力計(jì)算由節(jié)點(diǎn)平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩；根據(jù)梁的平衡條件，可求出水平力作用下梁端剪力；節(jié)點(diǎn)左右梁端剪力之和即為柱的層間軸力，計(jì)算中注意剪力的實(shí)際方向。 表42 反彎點(diǎn)高度比y計(jì)算樓層A軸邊柱B軸中柱C軸中柱D軸邊柱4K= y0=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=3K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=K= y0=α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3=1 y3=0y=2K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3= y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3= y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3= y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2=1 y2=0α3= y3=0y=1K= y0= α1=1 y1=0α2= y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2= y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2= y2=0α3=1 y3=0y=K= y0= α1=1 y1=0α2= y2=0α3=1 y3=0y= 柱端彎矩計(jì)算風(fēng)荷載作用下的柱端彎矩按以下公式計(jì)算，即 MC上=Vij(1y)h MC下=Vijyh式中 Vij——第j層第i柱的層間剪力,其值見(jiàn)表41。 表41 各柱反彎點(diǎn)處的剪力值樓層KαCD=12αc (ic/h2)∑D(ic/h2)總剪力VjVij=DVj/∑D(kN)一般層K=∑ib’/2ic’底層 K=∑ib’/ic’αc=K/(2+K)αc =（+K）/(2+K)4A軸邊柱B軸中柱C軸中柱D軸邊柱3A軸邊柱 B軸中柱
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