【正文】 同時也通過aspen模擬，定量的找出了塔徑、板間距、孔徑對整個塔的負(fù)荷，操作彈性的影響！通過本次塔設(shè)計，使我認(rèn)識到作為新世紀(jì)的工科類學(xué)生，不僅要學(xué)好專業(yè)課，還要對設(shè)備、電腦軟件等新的計算工具要學(xué)好用好，只有這樣才能為以后的工作打下堅實的基礎(chǔ)。用這種方法不論給出的是質(zhì)量分?jǐn)?shù)還是摩爾分?jǐn)?shù)都不需要進(jìn)行計算。但是在簡捷法計算時回收率是用摩爾分?jǐn)?shù)表示的，如果已知條件是質(zhì)量分?jǐn)?shù)的話，還要進(jìn)行一些前期的計算才能進(jìn)行模擬。使用了兩種方法：第一種就是先進(jìn)行簡捷計算確定回流比及塔板層數(shù)，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行復(fù)雜塔計算校核及靈敏度分析；第二種就是在回流比已知而塔板層未知情況下直接進(jìn)行復(fù)雜塔試算，然后進(jìn)行塔校核。節(jié)約了很多計算和找數(shù)據(jù)的時間。七．總結(jié)精餾塔的設(shè)計計算復(fù)雜，需要考慮的因素較多，對同一個設(shè)備分成精餾段和提溜段進(jìn)行考慮，既相互獨立又須彼此照應(yīng)，始終要考慮計算是為一個設(shè)備進(jìn)行。min通過上述表格我們發(fā)現(xiàn)，在一定操作范圍內(nèi)，即保證操作點在可操作范圍內(nèi)，當(dāng)板間距不變時，改變塔徑可以增大塔的負(fù)荷，同時塔的操作彈性也有一定程度的增大。minm3/s操作彈性VSminm3/s氣相最大負(fù)荷VS 六 設(shè)計結(jié)果一覽表項 目符 號單 位計算數(shù)據(jù)精餾段（第2塊塔板）提餾段（第22塊塔板）壓 強(qiáng)（aspen結(jié)果）PmkPa溫 度（aspen結(jié)果）tm k流 量（aspen結(jié)果）氣 相VSm3/s液 相LSm3/s實際塔板數(shù)N塊1310塔的有效高度Zm6板間距HTm塔 徑Dm空塔氣速um/s塔板液流形式單流型溢流管溢流管型式弓形堰 長（aspen結(jié)果）lwm堰 高h(yuǎn)wm溢流堰寬度Wdm底隙高度（aspen結(jié)果）hom板上清液層高度hLm碳鋼板厚度δm降液管截面積/塔截面積的比值A(chǔ)f/At=液流收縮系數(shù)E1孔 徑（aspen結(jié)果）domm5孔間距tmm15孔 數(shù)n個2177篩板開孔率（aspen結(jié)果）φ%12篩孔總面積m2開孔面積（aspen結(jié)果）m2篩孔氣速uom/s負(fù)荷下限LS因為在此次設(shè)計里面得不到固定板間距、增大塔徑后，對操作彈性有說服力的變化趨勢。塔的其他參數(shù)如表63：直徑800mm板間距/(mm)直徑800mm板間距/(mm)350450500600350450500600塔板結(jié)構(gòu)系列標(biāo)準(zhǔn)塔截面積AT(m2)堰長Lw(m)降液管寬Wd(m)降液管截面積Af (m2)液泛因子()板段壓降()降液管高/板間距(~)最易液泛（漏液）板（手算）氣相板數(shù)222222操作彈性液相板數(shù)22222操作彈性表63 精餾塔附件參數(shù) 本章小結(jié)從表62中Tray Sizing整定直徑可以看出塔板設(shè)計得到固定板間距下的直徑，可以看出將它們圓整到1000mm才是最合適的。4. 在固定塔徑的情況下，改變板間距，其操作彈性的變化趨勢為先曾大，后減小。2. 如果塔徑過小，則更加容易發(fā)生液泛。min=，所以操作彈性=。③ 由圖可讀出塔板的氣相負(fù)荷上限VS（5）.液泛線令由；；；聯(lián)立得：忽略，將與，與，與的關(guān)系式代入上式，并整理得式子：其中參數(shù)： 故 塔板負(fù)荷性能圖根據(jù)上面求出的各操作線的方程，在matlab中作出塔的負(fù)荷性能圖63圖64 負(fù)荷性能圖由塔負(fù)荷性能圖可以看出：① 精餾段第2塊塔板的氣液負(fù)荷下的操作點處在適宜操作區(qū)內(nèi)。篩孔按正三角形排列，去孔中心距t為 篩孔數(shù)目n為 從Aspen計算結(jié)果表中讀出開孔率為 氣體通過閥孔的氣速為 塔板負(fù)荷性能圖（matlab 編程） （1）.漏液線 由 查圖的 .得出其方程為：（2）.液沫夾帶線由=，求的關(guān)系：得出其方程為：（3）.液相負(fù)荷下限線對于平直堰，去堰上液層高度作為最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)。取 從Aspen計算結(jié)果表中讀出。（5）.塔板布置 因為，故塔采用分塊式。a. 堰長 從Aspen計算結(jié)果讀出。 （1）.從Aspen計算結(jié)果表中提出精餾段氣、液相的數(shù)據(jù)讀出第2塊塔板的有關(guān)數(shù)據(jù)： 氣、液相體積流率為 氣、液相密度為 （2）. 塔的截面積為 實際空塔氣速為 （3）.精餾塔有效高度的計算 取板間距，則 精餾段的有效高度為 提餾段的有效高度為 當(dāng)塔徑時，至少要開一人孔。當(dāng)塔板的類型、結(jié)構(gòu)尺寸以及待分離的物系確定后，負(fù)荷性能圖可通過實驗確定。（）6．3 塔的負(fù)荷性能圖由圖中可以看出，第2塊塔板是發(fā)生降液管液泛的設(shè)計上最薄弱的環(huán)節(jié)。6．2 ASPEN水力學(xué)計算以 “Tray Sizing”，“Tray Rating”中為例：在設(shè)計數(shù)據(jù)的最大負(fù)荷下，對全塔進(jìn)行了最大水力學(xué)模擬分析。六、塔水力學(xué)校核6．1 計算思路通過ASPEN水力學(xué)分析出設(shè)計條件下最易液泛（漏液）的一塊塔板，計算出這一塊塔板的流體力學(xué)性能，并畫出負(fù)荷性能圖，只要這一塊板的操作點適中，不發(fā)生液泛（漏液）就可以確定其他板就更加不會了。其他條件均不變，當(dāng)我增大塔效率，液泛因子變小 整定效率的時候，設(shè)計規(guī)定中效率的上下限值和整定的效率也有關(guān)系。 小結(jié)至此，嚴(yán)格塔設(shè)計算計已經(jīng)全部結(jié)束。通過水力學(xué)分析，我們知道設(shè)計的塔是否液泛。重新運行后，查看運行結(jié)果：圖516 塔核算結(jié)果表 查看文獻(xiàn)質(zhì)料可知： 最大液泛因子（maximum flooding factor）；