拉式膜片彈簧離合器設(shè)計資料(參考版)
2025-01-19 16:40本頁面
【正文】 [10]羅頌榮,胡浩,[J].(3)[11] 王洋,高翔,陳祥,[J].江蘇理工大學學報. 2001(1).[12] 王三民,[M]. .[13] 張鐵山,高翔,夏長高,[J].(11). [14] 嚴正峰,[J]. (5). [15] [M].. [16] A. C. Rao. Trans. On the Performance of [2] [M]. . [3] [M]. .[4] 中國機械工程學會,[M].. [5] 余仁義,[J].. [6] 董麗霞,[M].. [7] 張金柱,韓玉敏,[M]..[8] [J].重慶工學院學報 .2002. [9] 王志明,胡樹根,[J].(12). (4)從動部分轉(zhuǎn)動慣量小的設(shè)計要點,數(shù)據(jù)全部通過約束條件檢驗,原件所使用的材料基本上符合耐磨,耐壓和耐高溫的要求,而且離合器尺寸合適,適宜安裝,能最高效率傳遞發(fā)動機扭矩,完全符合計劃書及國家標準?但是,我的設(shè)計中仍存在大量的錯誤和缺點,如加工精度問題等等? 對于我在設(shè)計中出現(xiàn)的錯誤,希望廣大讀者和專家批評指正?參考文獻[1] 徐石安,[M]..(2)接合柔和。 本章小結(jié)本章講述了離合器的計算,包括摩擦片主要參數(shù)的選擇與優(yōu)化?膜片彈簧主要參數(shù)的選擇與優(yōu)化?通過膜片彈簧載荷與變形的關(guān)系計算離合器的壓緊力與膜片彈簧的應力?扭轉(zhuǎn)減振器與減振彈簧的計算?操縱機構(gòu)與輸出軸的計算?選取從動盤轂,最后計算分離軸承的壽命?本章所用原始數(shù)據(jù)為CA1040貨車的數(shù)據(jù)?結(jié) 論通過以上對膜片彈簧離合器及液壓操縱機構(gòu)的工作原理的闡述及各構(gòu)件的計算說明,可以看出離合器操縱機構(gòu)的設(shè)計要從選材,尺寸約束,傳遞發(fā)動機扭矩,駕駛員操作等各方面的綜合考慮?計算方面:離合器的主要參數(shù)β,P0,D,d,結(jié)果按照基本公式運算得出并通過約束條件,檢驗合格?操縱機構(gòu)自由行程符合規(guī)格,總行程131mm180mm符合標準條件,在此前提下同時也保證了機件具有足夠的剛度,在有外部壓力的情況下不會輕易變形?設(shè)計所得尺寸既符合工作機理的需求又滿足安裝的要求?選材方面:摩擦片選用石棉基材料,保證其有足夠的強度和耐磨性?熱穩(wěn)定性?磨合性,不會發(fā)生粘著現(xiàn)象?扭轉(zhuǎn)減振器中的扭轉(zhuǎn)彈簧選用65Si2MnA,其中所含硅成分提高了機件的彈性,所含錳,加強了耐高溫性。取Z=1h為花鍵齒工作高度。對減振彈簧窗口及與從動片配合處,應進行高頻處理?取,mm,mm,mm,mm,MPa?驗證:擠壓應力的計算公式為: 式中,P為花鍵的齒側(cè)面壓力,它由下式確定:從動盤轂軸向長度不宜過小,以免在花鍵軸上滑動時產(chǎn)生偏斜而使分離不徹底, ,分別為花鍵的內(nèi)外徑。為克服回位彈簧1?2的拉力所需的踏板力,在初步設(shè)計時,可忽略之?N,%。為操縱機構(gòu)總傳動比,。為離合器分離時對偶摩擦面間的間隙,單片:mm,取mm。?分別為主缸和工作缸的直徑。()式中,為分離軸承的自由行程,一般為mm,取mm。(2)可使離合器接合柔和,可以降低因猛踩踏板而在傳動系產(chǎn)生的動載荷,正由于液壓式操縱有以上的優(yōu)點,故應用日益廣泛,離合器液壓操縱機構(gòu)由主缸?工作缸?管路系統(tǒng)等部分組成?mm,mm,mm,mmmm,mm,mm,mm 離合器踏板行程計算踏板行程由自由行程和工作行程組成:(7)發(fā)動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正常工作?機械式操縱機構(gòu)有杠系傳動和繩索系兩種傳動形式,杠傳動結(jié)構(gòu)簡單,工作可靠,但是機械效率低,質(zhì)量大,車架和駕駛室的形變可影響其正常工作,遠距離操縱桿系,布置困難,而繩索傳動可消除上述缺點,但壽命短,機構(gòu)效率不高?本次設(shè)計的普通輪型離合器操縱機構(gòu),采用液壓式操縱機構(gòu)?液壓操縱機構(gòu)有如下優(yōu)點:(1)液壓式操縱,機構(gòu)傳動效率高,質(zhì)量小,布置方便。(5)應具有足夠的剛度。(3)踏板行程應能調(diào)整,以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原。,mm,mm,合格? 操縱機構(gòu)汽車離合器操縱機構(gòu)是駕駛員用來控制離合器分離又使之柔和接合的一套機構(gòu)?它始于離合器踏板,終止于離合器殼內(nèi)的分離軸承?由于離合器使用頻繁,因此離合器操縱機構(gòu)首先要求操作輕便?輕便性包括兩個方面,一是加在離合器踏板上的力不應過大,另一方面是應有踏板形成的校正機構(gòu)?離合器操縱機構(gòu)按分離時所需的能源不同可分為機械式?液壓式?彈簧助力式?氣壓助力機械式?氣壓助力液壓式等等?離合器操縱機構(gòu)應滿足的要求是[3]:(1)踏板力要小,轎車一般在80~150N范圍內(nèi),貨車不大于150~200N。,則mm(5)剛度計算彈簧剛度取外徑扭轉(zhuǎn)減振器(1)選擇材料,計算許用應力根據(jù)《機械原理與設(shè)計》(機械工業(yè)出版社)采用65Mn彈簧鋼絲, 設(shè)彈簧絲直徑mm,MPa,MPa?(2)選擇旋繞比,計算曲度系數(shù)根據(jù)下表選擇旋繞比 旋繞比的薦用范圍d/mmC確定旋繞比,曲度系數(shù)(3)強度計算mm,與原來的d接近,合格?中徑 N 176。m極限轉(zhuǎn)角 Nmbr——單個分離指的根部寬mm因此: ()令可以求出切向壓應力達極大值的轉(zhuǎn)角由于:() nbs99999999999()為了分析斷面中斷向應力的分布規(guī)律,將()式寫成Y與X軸的關(guān)系式: ()(): 膜片彈簧工作點的數(shù)據(jù)59273膜片彈簧工作點位置的選擇?從膜片彈簧的彈性特性曲線圖分析出,該曲線的拐點H對應著膜片彈簧壓平位置,而?新離合器在接合狀態(tài)時,膜片彈簧工作點B一般取在凸點M和拐點H之間,且靠近或在H點處,一般,以保證摩擦片在最大磨損限度Δλ范圍內(nèi)壓緊力從F1B到F1A變化不大?當分離時,膜片彈簧工作點從B變到C ,為最大限度地減小踏板力,C點應盡量靠近N點?為了保證摩擦片磨損后仍能可靠的傳遞傳矩,并考慮摩擦因數(shù)的下降,摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應大于或等于新摩擦片時的壓緊力,?假定膜片彈簧在承載過程中其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點O轉(zhuǎn)動()?斷面在O點沿圓周方向的切向應變?yōu)榱?故該點的切向應力為零,O點以外的點均存在切向應變和切向應力?現(xiàn)選定坐標于子午斷面,使坐標原點位于中性點O?令X軸平行于子午斷面的上下邊,其方向如上圖所示,則斷面上任意點的切向應力為:() ()對()式求一次導數(shù),可解出λ1=F1的凹凸點,求二次導數(shù)可得拐點?凸點:mm時,N凹點:mm時,N拐點:mm時,N2?當離合器分離時,膜片彈簧加載點發(fā)生變化?設(shè)分離軸承對膜片彈簧指所加的載荷為F2,對應此載荷作用點的變形為λ2?由 拉式: (4)根據(jù)彈簧結(jié)構(gòu)布置要求,與,與之差應在一定范圍內(nèi)選取,即(5)膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用,因此杠桿比應在一定范圍內(nèi)選取,即推式: 拉式: 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(1)為了滿足離合器使用性能的要求,彈簧的與初始錐角應在一定范圍內(nèi),即(2)彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應符合一定的范圍,即(3)為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻,推式膜片彈簧的壓盤加載點半徑(或拉式膜片彈簧的壓盤加載點半徑)應位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間,即推式:在176。 膜片彈簧的彈性特性曲線為保證離合器壓緊力變化不大和操縱方便,汽車離合器用膜片彈簧的H/~2范圍內(nèi)選取?常用的膜片彈簧板厚為2~4mm,本設(shè)計 ,h=3mm ,則H=6mm ?2. R/r選擇通過分析表明,R/r越小,應力越高,彈簧越硬,彈性曲線受直徑誤差影響越大?汽車離合器膜片彈簧根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求,R/~ 的范圍內(nèi)取值?本設(shè)計中取,摩擦片的平均半徑mm, 取mm則mm取整mm 則?汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時,圓錐底角α一般在176。 34當時,F1極小值在橫坐標上,?1時,F1有一極值,而該極
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